590 MPa含锰钢带罩式炉退火氧化色分析与控制

针对罩式炉工业化生产590 MPa含锰低合金冷轧钢带表面氧化色缺陷，分析了表面氧化色的主要组成。实验室采用马弗炉模拟了罩式炉退火工艺，验证了金属锰薄片对钢带表面氧化色的抑制作用。结果表明，金属锰薄片可以通过消耗炉内氧化性气氛，保护试样表面在退火过程中不被氧化。罩式炉工业化退火采用冷点温度620 ℃、热点温度630 ℃、保温时间25 h及全过程40 m3/h氢气流量吹扫制度，同时退火过程中在每个对流板中心处装入125 kg纯金属锰薄片，可避免工业化生产590 MPa含锰低合金冷轧钢带边部出现氧化色缺陷，同时力学性能满足要求。     

耐大气腐蚀冷轧钢带Q310NQL2罩式炉退火工艺分析

实验室模拟罩式炉工艺对Q310NQL2耐大气腐蚀冷轧钢带进行8个不同温度的退火，分析了退火钢带力学性能、硬度及显微组织随温度的变化。结果表明，强度随着温度升高呈现出两个“平台区”和一个“骤变区”，最终确定了耐大气腐蚀冷轧钢带Q310NQL2的再结晶温度为650 ℃。采用罩式炉工业化生产耐大气腐蚀冷轧钢带Q310NQL2，退火温度冷热点设定为660/680 ℃，保温时间设定为12 h，钢带完成了再结晶过程的同时，力学性能、晶粒度等级均满足标准要求。     

高成形性室外家具用冷轧钢带生产工艺优化

根据室外家具用冷轧钢带高硬度高成形性的技术要求,优化盐酸酸洗工艺和电解脱脂工艺等提高钢带的表面质量;优化轧制工艺和退火工艺提高钢带的硬度及综合力学性能。开发的冷轧钢带产品HRB75～85,冲压无开裂,不平度精度≤2mm,各项指标符合国家标准要求。     

生产工艺对65Mn冷轧钢带力学性能的影响

65Mn经热处理后综合力学性能优越,其冷轧钢带用途广泛,如可制造弹簧、锯片。通过对65Mn经过不同程度的冷变形后的冷轧硬态及退火态钢带的力学性能进行研究,确定了其力学性能随冷轧总变形率变化的规律。采用65Mn原料经预退火后再进行冷轧的工艺生产的退火钢带组织均匀,力学性能稳定,塑性较好。     

生产工艺对65Mn冷轧宽钢带力学性能的影响

65Mn经热处理后综合力学性能优越,其冷轧钢带用途广泛,可制造弹簧、锯片等。为确定65Mn冷轧宽钢带力学性能随冷轧总变形率变化的规律,对经过不同程度的冷轧后的65Mn冷轧硬态及退火态宽钢带的力学性能进行了研究,研究得出的规律可用于对65Mn冷轧宽钢带力学性能进行预测及指导生产实践。采用65Mn原料经预退火后再进行冷轧的工艺生产的退火宽钢带力学性能稳定,塑性较好。     

冷轧钢带65Mn全氢罩式炉球化退火工艺研究及应用

文中主要对冷轧钢带65Mn全氢罩式炉球化退火工艺进行研究.结果表明,冷轧钢带65Mn宜采用亚温球化退火工艺.进一步试验确定了球化退火温度、保温时间、加热速度等关键工艺参数,制定了冷轧钢带65Mn的罩式炉球化退火工艺.经新钢优特钢带公司全氢罩式炉生产实践证明:球化退火后的冷轧钢带65Mn抗拉强度均低于560 MPa,延伸率均在30.0％ 以上,强度低、塑性好;球化级别在2.5～3.0级,球化效果良好,完全能满足产品的使用要求.     

罩式退火氢气吹扫工艺研究

对乳化液在炉内随温度升高发生的挥发机理,以及钢卷在退火的各个阶段可能发生的氧化反应进行深入的研究。采取分段式控制吹氢流量和时间,使氢气吹扫与乳化液挥发达到最优匹配,有效提高了退火卷表面清洁性,降低了氢气消耗,达到了降本增效的目的。     

高清洁度铜管退火内吹扫工艺研究

退火是影响铜盘管内表面清洁度质量特性的关键工序之一,内吹扫是退火工序提高铜盘管清洁度的支配性工序要素。本文着重研究钟罩炉内吹扫(排气、冷吹和热吹)三种方式。结果证明,热吹是一种最佳的内吹扫方式。     

冷轧钢带表面粒状斑迹缺陷分析

针对新钢冷轧钢带表面粒状斑迹缺陷问题,运用扫描电镜和能谱仪分析冷轧钢带典型缺陷的形貌以及特征点的化学成分,结果表明:冷轧卷表面粒状斑迹缺陷是冷轧酸洗未净的氧化铁皮压入钢带所致,并对热轧的轧辊管理、除鳞系统维护、温度制度等进行优化。优化后冷轧钢带表面质量有很大改善,钢带出现粒状斑迹缺陷的比例明显下降,粒状斑迹月平均缺陷比例由原来的4.26%降至1.69%。     

汽车用超深冲热镀锌钢带的开发及应用

介绍了汽车用超深冲热镀锌钢带DC54D+Z、DC56D+Z的研发机理,开发过程中化学成分、热连轧关键工艺参数、冷轧和连续退火工艺的设计及控制。大批量生产实践表明:产品化学成分稳定,具有优良的力学性能、冲压成形性能、焊接性能、耐腐蚀性能,产品广泛应用于汽车的各种覆盖件及零部件。     

590MPa级双相钢中铁素体含量的控制研究

实验研究了均热温度和缓冷温度对590 MPa级双相钢铁素体含量的影响.结果表明,均热温度在770～830℃范围内变化时,铁素体总量基本稳定;缓冷温度在670～710℃范围内变化时,铁素体总量略微改变.均热温度提高10℃,新生铁素体约增加5.1％;缓冷温度降低10℃,铁素体总量约增加0.73％.双相钢工业生产中,采用"高均热+低缓冷"的退火工艺较佳.     

钛合金化HC700/980CP冷轧复相钢退火工艺研究

为了合理制定连续退火工艺参数,利用CAS300-Ⅱ热模拟试验机,研究了钛合金化HC700/980CP冷轧复相钢钢带的退火工艺,进行了复相钢连续退火工艺模拟,试验了带速、均热温度、快冷终冷温度对钢带的抗拉强度和延伸率的影响,确定了HC700/980CP复相钢的最佳热处理工艺。     

PG40冷轧钢带试制

介绍了攀钢ＰＧ４０冷轧汽车用钢带的冶炼、热轧、冷轧工艺及成品实物质量水平和用户使用情况。结果表明，攀钢生产的汽车车箱用ＰＧ４０冷轧钢带具有力学性能稳定、各向异性小、成型性能好等特点，完全能满足汽车行业制车工艺的要求。     

药芯焊丝用冷轧钢带生产工艺优化及应用

为解决用户提出的药芯焊丝用冷轧钢w(P)超标、表面硬度偏高及药芯焊丝生产中拉延断丝等问题,对炼钢、冷轧工艺进行了优化。采用转炉双渣脱磷工艺,降低w(P)至0.011%以下;调整罩式退火冷点温度,降低钢带表面硬度约10HRB;加强冷轧机生产管理、平整采用恒伸长率模式,有效避免了生产药芯焊丝时的断丝。     

0Cr12Mn5Ni4Mo3Al冷轧钢带力学性能不合格原因分析

采用金相显微镜、显微维氏硬度计、扫描电子显微镜、能谱仪、X射线衍射仪等检测分析设备，对0Cr12Mn5Ni4Mo3Al冷轧钢带力学性能不合格的原因进行分析。结果表明：在固溶过程中，氨气高温分解后形成的活性氮原子渗入0Cr12Mn5Ni4Mo3Al冷轧钢带表层，降低了0Cr12Mn5Ni4Mo3Al钢的马氏体转变温度，导致钢带表层的奥氏体无法转变为马氏体，大幅降低钢带的力学性能。     

590MPa级汽车车轮用热轧钢带生产实践

介绍了汽车车轮用热轧钢带590CL的开发过程,通过合理的化学成分设计,轧制工艺设计以及二级参数优化调整等,试制的590CL钢带满足标准要求,具有良好的冷成型性及焊接性。     

不同退火温度对LG780HC冷轧钢带组织性能的影响

采用马弗炉对试验钢进行不同温度的退火试验,结合金相、电镜观察及拉伸试验,研究了退火温度对莱钢LG780HC冷轧钢钢带组织和性能的影响。结果表明,退火温度在640℃以上时,随着温度的升高,试验钢屈服强度和抗拉强度逐渐降低,延伸率逐渐增加;试验钢退火后横向强度比纵向强度稍高,延伸率反之。     

汽车离合器摩擦片用50CrV4钢带冷轧工艺优化

介绍罩式炉阶梯式升温退火工艺、冷轧第一轧程采用小压下的工艺方法,利用现有设备生产汽车离合器摩擦片用50CrV4冷轧钢带,达到了国外同类产品的质量要求。     

退火温度及带速对590MPa级锌铁合金双相钢组织与性能的影响

采用热浸镀模拟试验机,对590 MPa级锌铁合金双相钢在不同退火温度及带速下的组织与性能进行了分析。结果表明,随着退火温度的提高,岛状马氏体会分解成珠光体和贝氏体,屈服强度升高;随着带速提高,马氏体含量增大,晶粒尺寸变小,抗拉强度提高;当退火温度为790℃时,带速在90m/min时,试验钢获得最佳力学性能。     

900 MPa级高冷弯低合金钢的研究与试制

采用Gleeble-3500热模拟机,研究了退火过程中均热温度、快冷终止温度和缓冷终止温度对高强冷弯低合金钢成品力学性能的影响,得到了退火温度参数并进行了工业生产试制。结果表明,成品强度随均热温度和快冷终止温度的升高而降低,缓冷终止温度对性能影响不大,且主次影响强度依次为均热温度快冷终止温度缓冷终止温度;工业试制产品抗拉强度可达到900 MPa以上,冷弯最小弯心直径在0. 5t以下,得到了高冷弯低合金高强钢。