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研究了热处理对采用电炉+炉外精炼(LF)+电渣重熔冶炼的工业用和实验室50 kg真空感应炉+电渣重熔冶炼的试验用0Cr12Mn5Ni4Mo3Al高强度不锈钢带(0.8 mm和0.5 mm)的力学性能和组织的影响。结果表明,实验室得到的钢材更为洁净,组织中保留有合理的残余奥氏体含量;与采用同样热处理制度的工业钢带相比,在保持或提高伸长率的同时,抗拉强度提高50~85 MPa,杯突值提高1~3 mm;适当调节Cr、Ni的当量比以及采用合理的锻造、轧制工艺可以消除钢带组织中δ 铁素体的不利影响,更大限度发挥材料潜力。 相似文献
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试验研究终轧温度790~850℃,轧后用超快冷与层流冷却相结合,40~60℃/s冷令却至580℃,卷取温度380℃时X100管线钢(/%:0.05C,0.25Si,1.97Mn,0.008F,0.002S,0.26Cu,0.36Cr,0.38Ni,0.22Mo,0.03V,0.02Ti,0.09Nb,0.029Als)14.8 mm热轧带卷的组织和力学性能。结果表明,该钢带卷的晶粒度为13.5级,带状组织0~0.5级,组织为粒状贝氏体+马氏体,并含有0.2~0.8 μm马氏体/奥氏体岛,-20℃冲击功265~277 J,具有良好的综合力学性能,满足《天然气输送管道X100螺旋缝埋弧焊管用热轧板卷技术条件》标准要求。 相似文献
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介绍了宝钢低碳马氏体不锈钢0Cr16Ni5Mo的研制过程。为了获得满足水电设备制造要求的0Cr16Ni5Mo,通过分析主要元素的作用,设计了化学成分;通过软件计算,制定了轧制工艺;通过实验室炼钢、轧制和热处理,确认了材料的性能能够达到要求及加工工艺可行。工业试生产证明,宝钢开发的0Cr16Ni5Mo热加工性良好,力学性能能够达到国内外同类产品的水平。 相似文献
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0.1C-1.5Si-1.5Mn-0.4Cr钢获得了0.06C-1.3Si-0.9Mm-0.4Cr-0.35Mo型热轧双相钢(F+M)的相变动力学,即在CCT曲线上出现了温度间隔为100℃的奥氏体亚稳区。随冷速的降低,Si-Mn-Cr钢的组织中多边形铁素体量增多,贝氏体量减少,当冷速减小到0.5℃/s时,组织中出现针状马氏体。 相似文献
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65Mn经热处理后综合力学性能优越,其冷轧钢带用途广泛,可制造弹簧、锯片等。为确定65Mn冷轧宽钢带力学性能随冷轧总变形率变化的规律,对经过不同程度的冷轧后的65Mn冷轧硬态及退火态宽钢带的力学性能进行了研究,研究得出的规律可用于对65Mn冷轧宽钢带力学性能进行预测及指导生产实践。采用65Mn原料经预退火后再进行冷轧的工艺生产的退火宽钢带力学性能稳定,塑性较好。 相似文献
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《山东冶金》2021,(3)
采用硬度试验、冲击试验、扫描电镜和原位分析仪研究了60 mm厚度HB400级耐磨钢截面硬度、微观组织及元素分布规律。结果表明,从上下表面至芯部硬度逐渐降低,在距离表面20 mm处出现硬度大幅降低。上表面侧硬度高于下表面侧硬度1.8~12.2 HBW。1/4厚度处-40℃纵向冲击功39 J,低温韧性良好;910℃淬火钢表面至芯部组织由板条马氏体逐渐转变为板条马氏体和贝氏体;250℃回火后,表面至距离表面20 mm范围内为回火板条马氏体,芯部为回火贝氏体和少量回火板条马氏体,碳化物析出数量增多并逐渐粗化;截面方向C、Ni、Mo、Mn、Cr元素偏析指数为0.976~1.114。富C偏析带位于上表面侧,下表面侧几乎由贫C偏析带覆盖。Ni和Mo偏析规律相似,富Ni和富Mo偏析带上表面侧,贫Ni和贫Mo偏析带位于下表面侧,Mo偏析带较小且偏析位置更接近芯部。Mn和Cr偏析带位于芯部,偏析程度相对较弱。 相似文献
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0Cr16Ni5Mo钢由6 t真空感应炉+电渣重熔工艺冶炼,并锻造成Φ120~160 mm钢材,终锻温度≥900℃,力学性能试样经950℃1 h空冷+520℃4 h回火处理。对该钢47炉次的棒材回归分析,得到了0Cr16Ni5Mo钢材成分与力学性能的定量回归关系式:σ_s=-1043.3+5507.6[C]-1 177.0[Si]+212.6[Ni]+1 160.3[Mo];σ_b=-648.2+4 136.7[C]-424.7[Si]+137.2[Ni]+1 018.4[Mo];A=11.9-137.6[C]+25.1[Si]-4.9[Ni]-2.5[Cr]-29.9[Mo];A_(kv)=-473.3-451.3[Si]+103.3[Ni]+321.3[Mo],其显著性水平为0.1。 相似文献
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研究了热处理对采用电炉+炉外精炼(LF)+电渣重熔冶炼的工业用和实验室50 kg真空感应炉+电渣重熔冶炼的试验用0Cr12Mn5Ni4M03AI高强度不锈钢带(0.8 mm和0.5 mm)的力学性能和组织的影响.结果表明,实验室得到的钢材更为洁净,组织中保留有合理的残余奥氏体含量;与采用同样热处理制度的工业钢带相比,在保持或提高伸长率的同时,抗拉强度提高50~85 MPa,杯突值提高1~3 mm;适当调节Cr、Ni的当量比以及采用合理的锻造、轧制工艺可以消除钢带组织中δ-铁素体的不利影响,更大限度发挥材料潜力. 相似文献
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介绍了AOD炉运用氮气在不锈钢中溶解与脱除理论所开发的氮合金化工艺。在40tAOD炉上冶炼0Cr19Ni9N,0Cr19Ni9NbN,1Cr17Mn6Ni5N,00Cr18Ni5Mo3Si2(N),00Cr22Ni5Mo3N等舍氮不锈钢钢种。不需在线分析钢中氮含量,较为准确地预测与控制钢中氮溶解度值及舍氮不锈钢成品的氮含量。 相似文献
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通过具有不同Ti含量的三炉试验钢,研究了Ti含量对0Cr13Co9Ni5Mo 马氏体时效不锈钢的力学性能、金相组织和奥氏体含量的影响。研究结果表明:添加较多的Ti可显著降低基体组织中的有效C、N含量,大幅降低固溶、时效处理后残余/逆转变奥氏体含量,最终使冷脆转化温度显著上升,在提高强度的同时降低了钢的韧性。 相似文献
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马氏体沉淀硬化不锈钢0Cr17Ni4Cu4Nb冶炼工艺研究 总被引:1,自引:0,他引:1
通过对马氏体沉淀硬化不锈钢0Cr17Ni4Cu4Nb的冶炼工艺过程控制的思考、分析和总结,提出了马氏体沉淀硬化不锈钢0Cr17Ni4Cu4Nb有别于传统的冶炼工艺路线—“EF(N)+VOD”,为缩短生产周期、提高金属回收率、降低生产成本开创了新的思路,并在生产试验中取得了较为满意的效果,对17—4PH、2Cr12NiW1Mo1V等汽轮机叶片用钢的冶炼工艺优化具有一定的指导意义。 相似文献
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通过铝热反应熔化法制备纯纳米晶Fe3Al材料以及添加质量分数分别为10%Ni,10%Cr,10% Mn,15% Mo,5% Cu和10%Cu合金元素的6种块体纳米晶Fe3Al材料;对含10% Ni的纳米晶Fe3Al材料分别进行600 ℃、1000℃,8h的等温处理.采用质量损耗法测定不同纳米晶Fe3Al材料在质量分数为5% H2SO4溶液中的均匀腐蚀速率;并研究各纳米晶Fe3Al材料在1200℃空气中的高温氧化性能.结果表明:添加15%Mo和添加10%Cu的纳米晶Fe3Al材料较纯纳米晶Fe3Al材料抗腐蚀性能提高明显;含10% Ni的纳米晶Fe3Al材料经过600℃ 等温处理后的腐蚀速率略高于未等温处理的材料,而经1000℃等温处理后腐蚀速率明显下降;随着合金元素Ni、Mn、Cr、Cu的加入,纳米晶Fe3Al材料的氧化速度增大,抗氧化性能降低. 相似文献
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研究了00Cr13Ni7Co5Mo4Ti马氏体时效不锈钢(/%:0.009C、13.28Cr、7.37Ni、5.36Co、3.59Mo、0.66Ti)经4次860℃15 min水冷循环处理的细化晶粒工艺对力学性能的影响。以1 100℃1 h固溶处理的组织为原始组织,经3~4次循环相变处理后,马氏体时效不锈钢的晶粒尺寸由180μm细化至10μm的细小等轴晶粒。与传统1 100℃1 h固溶+450℃9 h时效工艺相比,经1 100℃1 h固溶+860℃15 min水冷α′↔γ循环相变+450℃9 h时效的钢的屈服强度σ0.2由1 420 MPa提高至1 560 MPa,伸长率δ由12.6%提高至14.9%。 相似文献
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从成分和组织稳定性,探讨了冷变形(0%~80%)及1000~1090℃固溶处理对0Cr18Ni12与0Cr16Ni14奥氏体不锈钢组织及磁性能的影响。结果表明:0Cr18Ni12与0Cr16Ni14不锈钢奥氏体稳定性优于SUS304,其中0Cr16Ni14奥氏体稳定性最佳;0Cr18Ni12与0Cr16Ni14不锈钢冷变形过程中均产生形变马氏体,0Cr16Ni14冷变形过程中相对磁导率始终保持在1.010以下,0Cr18Ni12形变马氏体比例最大可达3.5%,相对磁导率增大至1.353,经固溶热处理后,相对磁导率可控制在1.010以下;结合现场生产条件,制定出两种奥氏体不锈钢的固溶处理工艺为1060℃每毫米保温80s。 相似文献