发动机缸体断芯缺陷原因分析及防止措施

介绍了公司目前所使用的造型线及不同砂芯所采用的制芯设备,阐述了NGS缸体的砂芯组成及在砂型中装配情况,并利用鱼骨图对水套F40面侧壁断芯、热油道断芯和水套爪断芯这3种类型的断芯原因进行分析,在铸件结构、覆膜砂材料、芯盒结构和制芯工艺等方面进行了改进。生产验证结果表明:通过对芯盒清理、维护保养及过程质量等方面进行严格控制,水套侧壁断芯、水套爪断芯和油道断芯的产生几率明显降低,缸体的废芯率已从原来的1%降低至现在的0.2%左右。     

90D缸体铸件缺陷的防止措施

介绍了90D缸体的铸件结构特点,分析了90D缸体铸件小批生产时出现的水套芯折断、砂眼、渗漏和气孔等缺陷的原因,决定采用下列改进措施:采用底注式浇注系统;设置4个冒口,使用23根明排气针和17根暗排气针;砂芯局部增加加强筋并采用圆滑过渡结构;调整水套芯与盖板芯配合芯头间隙;增加覆膜砂小芯;在热节部位刷Te粉涂料;在砂芯个别部位加芯撑;在所有水套砂芯工艺芯头处钻排气孔,加强水套砂芯在浇注时排气;将水套砂芯的树脂加入量降低至1.4%;砂芯运输采用专用垫板及小车。采用上述措施后,水套芯折断、砂眼、渗漏和气孔缺陷已消除,铸件内废率控制在3%以下,加工外废率控制在10%以下,综合废品率控制在15%以下。     

CFS-JL覆膜砂在康明斯6B缸体上的应用

康明斯6B缸体水套芯原采用耐高温高强度覆膜砂,根据其结构特点、使用条件及解决缸体严重渗漏问题的需要,提出激冷覆膜砂的技术要求,根据试验结果选用了重庆长江CFS-JL覆膜砂,大批量用于生产后,不但显著降低了制芯、搬运、下芯等工序的砂芯废品率,又使得水套芯相关部位的渗漏废品率基本接近于零.     

发动机缸体水套热芯盒制芯、浸涂与烘干工艺的优化

发动机缸体的砂芯中,水套芯是形状结构最为复杂的砂芯,常采用热芯盒制芯工艺。由于结构复杂,水套芯是最易出现缺陷的砂芯。为解决我厂水套芯废芯率较高的问题,对水套芯制芯工艺、浸涂工艺和烘干工艺进行了研究,总结出了一些优化措施,并成功应用于生产实践。     

多缸柴油机气缸盖水套的制芯模具

本实用新型涉及机械制造技术领域,尤其是涉及一种多缸柴油机气缸盖水套的制芯模具。该模具由两个半芯动模与一个共用定模构成,半芯动模的分型面通过共用定模的侧面形成,合模后从模具的制芯射砂口射砂制成2个对应的水套半芯,两个水套半芯合型后形成水套芯,所述的制芯射砂口布置在半芯动模分型面的旁侧处。由该制芯模具制山的多缸柴油机气缸盖水套芯,制出的两个半芯的分型面不带有残留射砂口,无须进行任何修整,因此分型面的平面度很好,合型后浇注出的水套其内腔的残留飞边极少,人大提高了水套对气缸盖的冷却性能;同时,以此制芯模具制造水套芯,能够大大降低生产成本并提高劳动效率。     

汽缸盖过水孔飞翅缺陷分析与解决

一拖公司里卡多柴油机六缸缸盖铸件质量74 kg,材质HT250,轮廓尺寸827 mm×213 mm×109.5 mm.采用组芯工艺,铸型由砂芯组合而成,上下盖板为冷芯盒砂芯,进排气道芯为普通覆膜砂芯,水套芯采用上下分块砂芯,用50/100目耐高温覆膜砂制芯(性能见表1),水套芯修芯完毕后,在水套芯过水孔位置刷醇基石墨粉涂料,然后浸水基涂料、烘干、再在水套芯过水孔位置刷醇基石墨粉涂料、组芯、烘干,检查入库.在静压线上生产,每箱两件,顶注工艺,浇注时间26～32 s,浇注温度1 390～1 420℃.铸造过程中产生的主要废品为过水孔不通,废品率高达10％.对报废的缸盖过水孔位置铣开后发现,造成不通的原因是在过水孔位置水套芯开裂产生了严重的飞翅,同时在开裂位置因铁液的渗入引起了砂芯烧结,堵塞了通道造成过水孔不通,见图1.     

汽车发动机缸体缸筒壁厚不均匀的成因分析

介绍了汽车发动机干式缸套缸体的生产情况,对立浇工艺生产的铸铁缸体缸筒壁厚不均匀问题进行了大量的分析,认为产生缸筒壁厚不均匀的原因主要为:单薄的水套芯热膨胀受力变形,水套芯高度的影响,浇注呛火,浇注时间过长以及水套芯组装偏移失控。采取了以下措施,解决了缸筒壁厚不均匀问题:(1)选用含一定比例宝珠砂的低膨胀高强度覆膜砂制作水套芯;(2)将覆膜砂灼减量控制在2%以内,并设置好水套芯的排气通道和做好烘干、浇注引火工作;(3)合理设计浇注系统,实现平稳快速充型;(4)保证水套芯与缸筒芯组合正确,没有偏移,最好采用组芯胎具工装。     

汽车发动机铸铁缸体在立浇条件下缸筒壁厚均匀性控制的研究

分析了立浇条件下,灰铸铁缸体缸筒壁厚差产生的原因。表明:充型时水套芯受力移位、热变形是引起缸筒壁厚不均匀的重要原因。为了解决或减小水套芯的受力移位和热变形,首先应研究水套芯结构及其工艺设计;满足铁液平稳快速充型;水套芯选材上应考虑高强度低灼减覆膜砂,必要时还可选用低膨胀特殊覆膜砂,并设计好水套芯的排气抽针。此外,还应采用特殊工装和检具保证在浇注前缸筒芯和水套芯形成的缸筒壁厚是均匀的。由此,可有效控制缸筒壁厚的均匀性,使缸筒壁厚差Δδ2 mm或Δδ≤.5 mm。     

新东造型线生产EA111缸体的质量改进

介绍了新东造型线的配套设备以及EA111缸体的生产情况,分析了水套断芯、砂芯砂眼、芯撑移位问题产生的原因,采取了如下改进措施:(1)通过外模贴补增加端面芯与砂型之间的工艺间隙,调整造型线的推箱速度,降低推箱杆瞬间撞击砂箱的速度,使走箱平稳,最终使水套断芯问题得以解决;(2)通过对组芯夹具进行观察,取消干涉位置的定位块,使砂芯砂眼缺陷得以解决;(3)通过更换芯撑厂家,监控芯撑尺寸精度,使芯撑移位问题得以解决。     

降低汽缸体铸件夹砂废品率的经验

斯太尔柴油机是缸径为126毫米的六缸高速柴油机。为降低该机汽缸体铸件的夹砂废品率,我们从改进水套芯质量入手,采取以下六方面措施,收到了较好的效果: 1.成立了由分厂厂长领导的质量攻关组,加强“质量第一”的教育,造成人人讲质量,个个关心质量的局面,确保缸孔水套芯的质量。 2.上述水套芯,是用西德TF48射芯机生产的。该机射芯板上的排气塞和板的间     

湿砂型冷芯铸造缸体的缺陷分析及对策

对大众系列发动机缸体开发过程中遇到的铸造缺陷进行了原因分析,并提出了相应的解决措施：（1）解决水套内腔局部断芯的措施有：使用特种砂替代硅砂、改进水套砂芯涂料工艺、严格控制原材料工艺参数、保证砂芯具有足够强度;（2）解决缸体顶面水套外壁夹砂的措施有：应用天然钠土替代部分人工活化土、缩短水套外壁受热辐射时间、减少砂芯发气量、增强铸型排气效率;（3）解决缸体外表面粘砂的措施有：细化型砂粒度、增加砂型孔隙阻力,增加砂型气体背压、阻止金属液侵入砂型孔隙,控制旧砂温度与水分、减少铸件热粘砂,优化型砂参数,等.     

493Q气缸盖气孔缺陷的防止

介绍了493Q气缸盖的铸造工艺,分析认为气孔缺陷是因砂芯受热分解与浇注系统不合理裹人气体导致.采取在水套砂芯左侧工艺芯头处添加出气通路、重新设计浇注系统各控制参数及组芯方式等措施,有效地解决了493Q气缸盖的气孔缺陷问题.     

水套加热炉的烟气腐蚀及防护

本文对一台水套加热炉烟气系统的腐蚀情况进行了现场调查，分析了导致水套加热炉的烟气腐蚀的原因，阐建亍腐蚀机理，纠正了四川天然气田生产中设计水套加热炉只考虑硫化氢腐蚀，忽略烟气中二氧化碳腐蚀的论点。在使用和制造方面提出相应的建议方案。     

组芯整体浸涂工艺在系列汽缸盖上的应用

YC6J系列汽缸盖原先采用非整体浸涂工艺，即各砂芯分别浸涂烘干后再进行组芯，其操作工序多而繁琐，而且浸涂质量得不到很好的保证。通过在射水道芯里放置特制芯骨，实现组芯整体浸涂工艺，不仅提高砂芯组表面浸涂质量，而且还有效降低了射水道芯的断芯废品率，从而改善了铸件内腔质量。     

ZHTO750射芯机一盒两芯制作气缸体水套砂芯热芯盒的优化设计

简单介绍和评述了ZHTO750射芯机一盒两芯制作MR479Q气缸体水套热芯盒的分盒面、芯盒本体、活块开盒机构、气针式下顶芯杆、上顶芯杆的柔性安装方式等传统结构形式或设备使用说明书推介的形式(及其安装结构)存在的不足,针对其不足提出了优化设计的方法,评述了其优先选用的结构形式.     

灰铸铁缸盖整体水套芯冷芯工艺的失效与对策

分析了黄梅雨季水套芯失效原因,认为水分、温度、压力和时间是灰铁缸盖整体水套芯冷芯工艺的四大控制要点.对局部疏松失效、涂料烘干后变形失效、砂芯断裂失效,以及水腔脉纹失效原因也进行了详细分析,指出人为形成压力差是解决局部射不实的途径;对后期固化、不合理的升温速率和烘干温度的监控可以避免水套砂芯变形;吹胺量和吹胺吹气条件适当,冷芯盒砂芯不会断裂;而防止砂芯表面开裂和控制型内瞬时压力能杜绝脉纹缺陷的出现.     

灰铸铁缸盖整体水套芯冷芯工艺的失效与对策

分析了黄梅雨季水套芯失效原因,认为水分、温度、压力和时间是灰铁缸盖整体水套芯冷芯工艺的四大控制要点。对局部疏松失效、涂料烘干后变形失效、砂芯断裂失效,以及水腔脉纹失效原因也进行了详细分析,指出人为形成压力差是解决局部射不实的途径;对后期固化、不合理的升温速率和烘干温度的监控可以避免水套砂芯变形;吹胺量和吹胺吹气条件适当,冷芯盒砂芯不会断裂;而防止砂芯表面开裂和控制型内瞬时压力能杜绝脉纹缺陷的出现。     

汽车发动机汽缸盖水套用树脂自硬砂整体制芯技术

通过对树脂自硬砂进行试验，确定了配比和混砂工艺；利用木芯盒成功地制出了康明斯４ＢＴ发动机汽缸盖水套整体砂芯，并提出了改进措施