连续退火温度对高强IF钢组织及力学性能的影响

针对不同的连续退火温度,研究了其对高强IF钢的组织、织构及力学性能的影响。结果表明:当连续退火温度为760℃时,退火板再结晶不完全,屈服强度较高,伸长率较低,应变硬化指数n值和塑性应变比r值较低,{111}织构较弱;随着退火温度的升高,拉长晶粒完全消失,退火板晶粒尺寸增大且均匀性增强,屈服强度降低,伸长率、n值和r值上升。退火温度在790℃以上时,退火板织构以γ织构为主;随着退火温度继续升高,退火板γ织构中{111}110和{111}112取向强度差减小,各向同性增强。升高连续退火温度有利于提高高强IF钢的组织均匀性、成形性能以及深冲性能。     

电场退火对IF深冲钢板塑性应变比(r值)的影响

通过拉伸实验研究了电场退火（850℃，25min）对IF深冲钢板塑性应变比（r值）的影响．结果表明，电场退火提高了IF深冲钢板的平均塑性应变比（r^-值）．这主要是由于电场退火显著增强了有利于IF深冲钢板塑性应变比的再结晶γ纤维织构{111}（uvw）的强度，同时减弱了不利于IF深冲钢板塑性应变比的再结晶α纤维织构{hkl}（110）的强度所致．     

铁素体区轧制Ti和Ti+Nb超低碳BH钢实验研究

进行了Ti和Ti+Nb超低碳BH钢的铁素体区热轧以及冷轧、退火实验。结果表明,两种超低碳BH钢铁素体区热轧后纵截面晶粒均明显拉长成纤维状,接近冷轧态组织,只有少量等轴晶粒。经后续冷轧和高温盐浴连续退火后均发生了再结晶,形成了等轴铁素体晶粒。两种超低碳BH钢的热轧、冷轧和退火织构均在{111}<121>和{111}<112>处具有峰值,Ti-ULC-BH钢退火板纤维织构组分在{111}<112>处强度最大为16,Ti+Nb-ULC-BH钢退火板纤维织构组分在{111}<121>处强度最大为11,这与反映深冲性能的r值高低相一致。EBSD微观取向分析结果表明,两种超低碳BH钢退火板的铁素体晶粒间微观取向主要是以大角度晶界(>15°)为主,晶界取向差均主要分布在25°～60°;Ti-ULC-BH钢退火板织构中<111>织构占到了75.7%;Ti+Nb-ULC-BH钢退火板织构中<111>织构占60.5%。     

织构预处理对高强IF钢性能的影响

研究了织构预处理工艺和常规工艺对高强IF钢组织性能的影响,结果表明,经过织构预处理的钢板退火组织更加均匀、细小,屈服强度基本不变,抗拉强度降低,伸长率升高,r值有较大幅度的提高,而且具有强烈的{111}〈110〉织构以及较强的γ纤维织构,深冲性能好。     

冷轧压下率对含Nb细晶高强IF钢织构形成机制的影响

以含Nb细晶高强IF钢热轧板为研究对象,研究了冷轧压下率对实验钢冷轧织构以及再结晶织构形成影响。结果表明,退火后铁素体晶粒细化,强度提高。实验钢经冷轧后主要的织构为{112}110、{111}112、{111}110、{001}110,并且随冷轧压下率增加,织构组分无变化,各组分强度整体增加。再经退火后,在α线上织构减弱,甚至一些织构逐渐消失。提高冷轧压下率时,织构峰值逐渐由{001}110转为{111}110。对于γ取向线,峰值由{111}110取向变为{111}112取向,最终{111}112比{111}110取向强度大。实验钢再结晶机制由定向形核和选择生长共同作用的结果,并且随冷轧压下率增大,{111}面织构强度增大,所以r(塑性应变比)值增大,深冲性能提高。     

再结晶退火温度对高强IF钢组织性能及织构的影响

研究了退火温度对高强IF钢组织性能及再结晶织构的影响。结果表明,随着退火温度的升高,铁素体晶粒长大,IF钢的抗拉强度下降,伸长率先增大后减小,r值逐渐增大;退火后表现为较强的{111}<110>和{111}<112>γ纤维织构,且强点集中在{111}<112>取向,退火温度为840℃时该两取向织构密度值均较大且相差较小。     

Ti＋Nb超低碳烘烤硬化钢的组织和性能研究

采用光学显微镜和透射电镜分别对Ti+Nb超低碳烘烤硬化退火钢板的金相显微组织以及析出、位错和亚结构进行观察,在MTS拉伸试验机和X射线衍射仪上分别对退火钢板的力学性能、烘烤硬化值以及热轧、冷轧和退火板织构进行研究.结果表明,Ti+Nb超低碳BH钢退火板的组织主要为饼形的再结晶铁索体品粒和一些伸长的饼形晶粒.退火板巾析出物分布比较细小弥散,对位错产生钉扎,起到了强化超低碳BH钢基体的作用.退火板的铁素体品界附近区域出现了无析出物区,有利于退火板的屈服变形在较低应力状态下开始.Ti+Nb超低碳BH钢板经连续退火后获得了较为优良的伸长率和r值以及较高的BH值和n值.有利于深冲性能的{111}织构在热轧、冷轧和退火织构组分中的含量逐渐增加,在退火织构组分中含量达到最大值16.83%.     

热浸镀锌Ti- IF和Nb+Ti- IF钢组织和织构研究

实验对比研究了Ti- IF和Ti+Nb- IF钢热轧、退火过程中微观组织和织构的变化,采用透射电镜和能谱仪研究分析了二相粒子在热轧、冷轧、退火过程中的形貌、尺寸及分布。实验结果表明：添加Nb使得Ti+Nb- IF钢中析出粒子较Ti- IF钢更为细小且弥散,抑制了γ纤维再结晶织构的发展,削弱了{111}〈110〉在γ纤维织构中的强度,且细小的析出物有助于提高IF钢的抗拉强度,但两者成形性能没有明显差异。     

不同退火温度下Nb＋Ti微合金化高强IF钢板组织和织构的演变

研究了不同退火温度下Nb＋Ti微合金化高强IF钢的显微组织和织构的演变。结果表明,750-870℃退火后,试验钢为完全再结晶组织;810-840℃退火后,试验钢的屈服强度、抗拉强度、伸长率、塑性应变比及应变硬化指数分别为300 MPa、410 MPa、36.5%、1.5、0.20;并且α取向线有向{111}织构靠拢的趋势。试验钢工业生产中的最佳退火温度为810-840℃。     

冷轧IF钢DC04的微观结构及成形性能

采用扫描电子显微镜电子背散射衍射技术对汽车用IF钢DC04的晶粒度分布以及织构进行了分析研究。结果表明:DC04晶粒分布较为均匀,织构类型以{111}110和{111}112取向为主。对1. 2 mm厚的DC04进行拉伸试验和成形极限测试,得到材料的应变硬化指数n、塑性应变比r和材料的成形极限图,发现在ε_20时,大的n值和r值有助于成形性能的提高,但在ε_2 0时,大的n值、r值又会使成形性能下降。     

深冲SPCE与超深冲IF钢r值差异的ODF分析

用取向分布函数（ＯＤＦ）方法对造成ＩＦ钢板与ＳＰＣＥ钢板ｒ差异的织构因素进行了分析。结果指出，由于铁素体中间隙原子存在状态不同经冷轧后冷轧织构不同，进而经退火后退火织构不同，ＩＦ钢的退火织构以｛１１１｝＜１１０＞、｛１１１｝＜１１２＞织构为主，ＳＰＣＥ钢的退火织构以｛００１｝＜１１０＞织构为主。｛１１１｝取向晶粒的ｒ大于｛００１｝取向晶粒的ｒ值，因而超深冲ＩＦ钢有比深冲ＳＰＣＥ钢板高的ｒ值。     

卷取温度对Ti-IF钢板组织及性能的影响

利用金相显微镜(OM)及X射线衍射仪(XRD)分析研究了卷取温度对Ti-IF钢热轧基板及退火成品板微观组织和织构的影响。结果表明,在不同卷取温度下热轧基板及退火成品板晶粒尺寸呈正态分布,均表现出较强的{111}织构,主要是{111}<110>和{111}<112>织构。卷取温度对产品性能的影响比较小,工艺窗口比较大。     

390MPa级超低碳BH钢织构演变规律

采用ODF织构分析方法,对390 MPa级超低碳BH钢板热轧、冷轧、退火过程织构演变规律进行研究,并对不同冷轧压下量和不同退火工艺织构进行分析。结果表明:经冷轧变形后的钢板有较强的择优取向,具有典型的{112}<110>和{111}<110>织构,形变织构中的不利织构{001}<110>较强;冷轧压下率为80%时再结晶退火后钢板具有较强的γ织构,{111}<112>织构取向密度高达11.7;退火温度和保温时间对α织构影响不大,提高退火温度和延长保温时间使γ织构增强,r值增加。     

高磁感取向硅钢轧制及热处理过程中的晶界和织构演化

采用电子背散射衍射(EBSD)对不同轧制和热处理态的高磁感取向硅钢的重合位置点阵(CSL)晶界和织构进行了研究。结果表明,热轧态取向硅钢截面织构呈层状分布,表层主要为{110}<001>Goss织构,1/4厚度主要为{001}<110>立方织构、{112}<111>铜型织构和{110}<001>Goss织构,而心部则形成较强的{112}<111>铜型织构、{111}<110>形变织构和{110}<001>Goss织构;常化处理后截面织构梯度变化不明显,但中心位置{112}<111>织构向{110}<001>Goss织构转变。冷轧退火态主要织构为{110}<001>Goss织构、{112}<111>织构和{111}<110>形变织构。二次再结晶后,则生成强烈的{110}<001>Goss织构。随着织构的变化,CSL晶界也发生了明显的转变。热轧态CSL重位晶界中∑3~∑29均有出现,但比例较低;常化处理后CSL重位晶界比例增加,冷轧退火后CSL晶界比例大幅提高,特别是∑3、∑7、∑9和∑15等晶界;二次再结晶后,由于CSL晶界发生了转化,CSL晶界类型减少,∑3、∑13等晶界比例增加,∑9晶界消失。     

新能源汽车用含稀土无取向硅钢生产过程中组织、织构演变

采用光学显微镜、X射线衍射仪及扫描电镜对含稀土无取向硅钢整个生产流程中的显微组织及织构演变进行研究。结果表明,热轧板在厚度方向上有显著的分层,即表层的再结晶层、过渡层、中间层的变形组织层,其织构主要包含铜型、黄铜型织构;正火后晶粒发生了完全再结晶,织构类型相对热轧基本无变化,但强度减弱;两次冷轧后的组织均为纤维组织,形成了以α、γ线性织构为主的织构类型,还出现了强度较高的反高斯织构如{001}<110>、{112}<110>、{111}<110>;脱碳退火后发生部分再结晶,织构相对于冷轧态α、γ线性织构强度均减小;在高温退火阶段晶粒发生再结晶,存在以{111}<112>、{111}<110>为主的γ织构,以及{100}<001>织构。     

Influence of microstructure and texture on the formability character of industrially produced galvannealed coatings on three interstitial free steels

The formability character of industrially produced galvannealed coatings on three interstitial free steels has been investigated by carefully characterizing the substrate as well as coating microstructure and texture. The steel IF1 shows the highest amount of the beneficial δ phase in the galvannealed coating, while the IF2 shows the least and IF3 an intermediate amount of the δ phase. Correspondingly, the coating Fe content is minimum for the IF1 and maximum for IF2, with the IF3 displaying an intermediate amount. In the IF1 sample almost a complete fiber of the type {01.3}<uv.w> is present, the fiber character changes into a set of discrete orientations in the IF2 and the IF3 samples. A high amount of delta phase and a low iron content in the coating, along with a non-basal and uniform {01.3}<uv.w> coating texture have been found to be beneficial, leading to a lower powdering resistance of the coating. On the other hand, the density of the {111}-{113}-{313}-{001}-{101} planes of substrate steels appears to control the growth of the zeta phase in the coating.     

Ti-IF钢组织织构演变规律

本文借助光学显微镜、X射线衍射仪（XRD）和电子背散射衍射技术（EBSD）对CSP流程生产Ti-IF钢的热轧、冷轧及退火板料分别进行宏观织构和微观织构的观察并研究其演变过程。结果表明,CSP工艺生产的Ti-IF钢的热轧织构比较散漫,开始形成较弱的γ纤维织构;冷轧织构主要是较强的γ纤维织构和较弱的α纤维织构,主要组分有{111}<110>、{111}<112>、{112}<110>、{001}<110>;退火织构以强烈的γ纤维织构为主,主要组分为{111}<110>、{111}<112>。