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采用固定流化床催化裂化试验装置,以中国石油兰州石化公司3.0 Mt·a-1重油催化裂化装置所用原料油为原料,考察反应温度和剂油质量比对重油催化裂解制低碳烯烃性能的影响,在确定的适宜操作条件下研究中国石油兰州石化公司重催装置原料在不同催化剂上的催化裂解制低碳烯烃的反应性能。结果表明,较适宜的操作条件为:反应温度590℃,剂油质量比为7,与降烯烃催化剂和重油裂解催化剂相比,多产丙烯催化剂的低碳烯烃产率可达25.53%,更适合作为重油催化裂解制低碳烯烃时使用。 相似文献
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为了更好地适应市场变化,降低全厂柴汽比、多产高辛烷值汽油,中国石油庆阳石化公司采用中国石油石油化工研究院开发的多产高辛烷值汽油并降低柴汽比的柴油催化转化工艺技术(DCP-Ⅰ),通过对重油催化裂化装置现有工艺流程进行简单改造,在二段提升管下部喷嘴处回炼催化裂化柴油。工业应用结果表明:装置回炼催化裂化柴油后,柴汽产率比降低了0.09,稳定汽油中烯烃体积分数降低了0.5百分点,研究法辛烷值增加了0.4,催化裂化柴油密度随着回炼柴油比例的增加略有增加,柴油中饱和烃含量略有下降,芳烃含量略有增加,液化气中丙烯含量略有增加。 相似文献
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以四甲基溴化铵为改性剂,制备出一系列高比表面积改性膨润土。利用自动物理吸附仪及X射线衍射仪对改性膨润土的物性进行了表征,考察了改性剂用量对膨润土吸附性能的影响,并对吸附工艺条件进行了优化。结果表明,随着改性剂用量的增大,膨润土的层间距及比表面积均先增大后趋于稳定,对水中乙苯的吸附能力亦逐渐增强,改性剂用量以1%(占膨润土的质量分数)为宜;以此改性膨润土为吸附剂,在吸附温度为25~30℃,吸附剂用量为25 mg(吸附10 m L乙苯水溶液),吸附时间为10~15 min,乙苯初始质量浓度为100~120 mg/L的优化条件下,其对水中乙苯的吸附率大于97%。 相似文献
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以中国石油大庆炼化公司重油催化裂化装置所用原料油为原料,在固定流化床催化裂化试验装置上评价了LCC-2型催化剂的反应性能。结果表明,反应温度升高时,汽油、柴油和重油收率逐渐下降,干气和焦炭收率逐渐增加;液化气收率先升高后降低,590℃时达到最大值;乙烯收率逐渐增加,但丙烯和丁烯收率先升高后降低,均在620℃达到最大值。当反应温度为560~590℃时,低碳烯烃总收率最高可达到23.93%,液化气、汽油和柴油总收率最高为81.35%,干气、重油和焦炭的产率相对较低,产物分布较好。 相似文献
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采用DCR催化裂化评价装置,选取2种不同的催化剂,考察剂油比调变方式对剂油比及产品分布的影响,以指导DCR装置的评价及工艺开发,其中剂油比的调变采取3种方式,即原料油温度、再生剂温度、反应温度。实验结果表明:原料油温度每降低90℃、再生剂温度每降低30℃或者反应温度每增加15℃,对于催化剂A,剂油比增加1个单位左右;对于催化剂B,剂油比增加0.9个单位左右。同种原料油,同样的剂油比调变方式,不同类型的催化剂条件下,对剂油比的影响不大。因此,在DCR装置评价不同催化剂时,可参考其他催化剂裂解同种原料油条件下的剂油比调变方式,会进一步提高对同一家炼厂进行市场服务的效率。 相似文献
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分别以柴油和重油为原料,在微反活性评定和小型固定流化床装置上对EU-1、β及ZSM-5三种不同的分子筛催化剂的催化裂化反应性能进行了对比评价。结果表明,与基础剂相比,所掺EU-1助剂对产品分布改变不大,汽油辛烷值增加0.13;与等量ZSM-5助剂相比,EU-1助剂表现为液化气增量减少7.83%,总液收增高0.91%,但汽油辛烷值降低1.1;β分子筛对重油组分的裂化能力强于EU-1和ZSM-5,液化气增量介于EU-1和ZSM-5之间,具有一定增产丙烯和提高汽油辛烷值的能力。 相似文献
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以不同链长的季铵盐为改性剂制备了4种改性膨润土,采用低温氮气吸附脱附、X射线衍射、红外光谱、X射线荧光元素分析、扫描电子显微镜、热分析等手段对制得的改性膨润土进行了表征,考察了改性剂链长对其性能的影响。结果表明,与天然膨润土相比,季铵盐改性膨润土层间距均有所增加,季铵盐改性剂的碳链越短,改性膨润土层间距越小,BET比表面积越大,对苯酚和柴油的吸附性能越好。膨润土经过改性后,层间距由1.257 nm增加到1.803 nm,BET比表面积由20.6 m2/g增加到83.5 m2/g,耐热温度由670℃提高到780℃,对苯酚水溶液的吸附率可达98%,对柴油的吸附能力最高可达到天然膨润土的1.6倍。 相似文献