燃煤锅炉富氧燃烧(OEC)技术综述及展望

<正>富氧燃烧技术从20世纪80年代提出时,主要是运用在冶金、玻璃制备等工业锅炉上,随着氧气制备技术日趋成熟,富氧燃烧技术也随之发展很快。1989年中科院大连物理化学研究所和北京玻璃集团合作,开发出"局部增氧"和"梯度燃烧"等高新技术应用于玻璃池炉,所用富氧空气量仅有二次风量的1%左右,而进风量和引风量均下降了1/4~1/2左右。     

直吹式制粉系统满足等离子点火浓度技术的应用

等离子点火技术应用于双进双出磨直吹式制粉系统时，能满足等离子点火浓度的技术及运行实况。选择合理的等离子燃烧器布置方式，调整磨煤机的运行方式，满足了锅炉等离子点火升温升压曲线的要求，重点介绍了采用撞击离心分离浓缩装置解决了等离子点火浓度的问题。     

煤粉浓缩技术在等离子燃烧器改造中的应用研究

介绍了等离子点火技术用于清河电厂双进双出磨直吹式制粉系统的实例，分析撞击式离心分离浓缩装置的结构及采用该装置解决等离子点火煤粉浓度和速度问题。实际运行结果表明选型设计的等离子点灾装置和浓缩分离装置，能满足锅炉等离子冷态点火升温升压曲线的要求。     

HM型等离子燃烧器多级燃烧特性数值模拟

用Fluent软件对HM型等离子燃烧器的点火燃烧特性进行了二维数值模拟，计算了煤粉空气混合物从等离子点火区到炉膛内主要断面的温度场、着火过程成分变化和煤粉进入炉膛初期的燃尽率等。结果表明：一级燃烧筒内的煤粉在离开等离子体点火区距离约D1（一级筒直径）的部位挥发分开始着火；一级燃烧筒中心线上的温度从点火区开始首先降低然后升高；二级煤粉在距离二级燃烧筒入口约2倍D2（二级燃烧筒直径）处开始着火，二级燃烧筒断面温度中部高四周低；三级煤粉在距离二级燃烧筒出口约2m处开始着火，并形成稳定的火球状火焰。计算结果还表明：燃烧器燃尽率较高，当形成稳定的火焰时，挥发分已经完全燃烧，碳的燃尽率达到46%以上。     

一次风速度和煤粉质量浓度对等离子燃烧器一级燃烧筒点火特性的影响

为了研究一次风速度和煤粉质量浓度对等离子燃烧器一级燃烧筒点火特性的影响,建立了等离子燃烧器一级燃烧筒点火特性试验台。通过测量一级燃烧筒内煤粉火焰的温度,以及观察燃烧筒喷口煤粉火焰的稳定性,得到了煤粉质量浓度和一次风速度对点火特性的影响规律。试验表明:在燃用蒙南烟煤的情况下,等离子直接引燃煤粉过程中,挥发分的析出和着火比常规点火方式提前,煤粉燃烧的整体温度较高;当一次风速度为18m/s,要形成稳定的火焰,一级燃烧筒内的煤粉质量浓度不能低于0.15kg/kg。     

双进双出磨煤机直吹式旋流燃烧器锅炉应用等离子燃烧技术的试验研究

介绍等离子点火技术首次应用于双进双出磨煤机直吹式制粉系统的情况。通过引邻炉热风、调整磨煤机运行方式解决了煤粉制备问题；采用撞击离心分离装置，满足了等离子点火的煤粉浓度要求；采用合理的等离子燃烧器结构、调整磨煤机最低风量等技术方案，在冷态情况下实现了等离子点火装置启动直式旋流燃烧器锅炉。     

流化床O2/CO2气氛对烟煤焦反应速率的影响研究王文康1,卜昌盛1,熊金琴1,王昕晔1,张居兵1,朴桂林1,张孝勇2

流化床O₂/CO₂燃烧是实现煤炭清洁利用及近零碳排放的有效技术之一. 为进一步探究工业流化床O₂/CO₂燃烧条件下的煤颗粒燃烧机制,本研究在小型流化床试验台上,通过在线测量流化床出口烟气中O₂和CO的浓度,深入考察了O₂/CO₂取代O₂/N₂后,不同的床层温度(800～900 ℃)、O₂浓度(4%～10%)及颗粒粒径(2～8 mm)下的烟煤焦燃烧特性. 实验结果表明:O₂/CO₂气氛下,煤焦反应速率随床层温度的升高、O₂浓度的升高和颗粒粒径的降低而增加; 煤焦燃烧反应由O₂扩散控制,气化反应由反应动力学控制; 相较于O₂/N₂气氛,低床温下,O₂/CO₂气氛下的O₂扩散速率降低是煤焦反应速率改变的主要原因; 高床温下,除O₂/CO₂气氛下O₂的扩散速率降低外,煤焦气化反应对煤焦反应速率的影响同样不可忽略.     

等离子点火技术在烟煤锅炉上的应用

等离子点火技术可实现煤粉锅炉无油点火和低负荷稳燃，介绍等离子点火装置的工作原理和系统组成及采用该技术在佳木斯发电厂410t/h烟煤锅炉机组上的实验和应用情况，结果表明，等离子点火系统性能稳定，能实现机组无油点火及低负荷稳燃，经济效益显著，达到工业应用条件。     

循环冗余校验参数表的创建

介绍了一种创建循环冗余校验(CRC)参数表的方法,此方法能够快捷地实现循环冗余校验参数表的创建.可用于软件实现CRC校验.     

隧道顶板和侧墙受力与变形的有限元分析

隧道侧墙和顶板的受力变形容易导致其产生裂缝和漏洞,从而给隧道安全运营带来了极大的威胁。以苏州漕湖大道准快速化工程中隧道工程为例,利用有限元软件计算顶板及侧墙变形,并对侧向土压力系数、埋深、上部荷载、弹性模量等主要影响因素进行了分析。结果表明,隧道的顶板和侧墙的最大应力和变形与外部荷载呈正相关;隧道侧墙底部出现应力集中,顶部出现最大变形,当埋深为10 m,弹性模量为30 GPa时,二者分别为15.66 MPa和5.24 mm;顶板的最大变形和最大位移均发生在顶板中部,当弹性模量为30 GPa时,上部仅受埋深10 m的土压力时,顶板的最大应力和最大变形量分别为24.19 MPa和21.51 mm,其变形量较大,需要考虑提高配筋率以提升抗拉强度;隧道侧墙和顶板的应力分布和大小不随弹性模量变化,但弹性模量增加能有效降低其变形,其大小与最大变形成反比。可为隧道顶板和侧墙的受力变形研究提供数据和参考。