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51.
内压圆筒厚度计算公式分析讨论 总被引:1,自引:0,他引:1
GB 150—2011中采用的是弹性失效准则,规定对设计压力p≤0.4[σ]t的内压圆筒厚度按中径公式进行设计。JB 4732—1995中规定对设计压力p≤0.4[σ]t的内压圆筒厚度按中径公式进行设计,设计压力p>0.4[σ]t时按Tresca全屈服压力进行设计。比较研究表明:基于弹性失效准则时,中径公式算出的厚度最薄;基于塑性失效准则时,中径公式算出的厚度最厚;当径比较小时,按Tresca全屈服压力和中径公式算出的内压圆筒厚度相差很小,在工程设计中,可以统一采用Tresca全屈服压力计算内压圆筒壁厚。 相似文献
52.
采用水蒸气蒸馏法提取信阳毛尖挥发油。用热失重(TG)技术以及在线热裂解(Py)技术对信阳毛尖挥发油热裂解产物进行了研究。TG曲线显示主要失重区间在25~443.4℃,质量损失高达93%,选取了失重比较大的2个温度点(200、500℃)和800℃作为裂解温度,以气相测谱/质谱法(GC/MS)分析其在不同温度下的裂解产物。结果表明,信阳毛尖挥发油经GC/MS测定共鉴定出45种化学成分,主要是醇、酮、萜烯类物质;裂解实验中,挥发油在200℃热裂解后共分离鉴定出31种化合物,500℃热裂解后共鉴定出30种化合物,并出现稠环芳烃类物质。800℃热裂解后共分离鉴定出45种化合物,且稠环芳烃类物质的含量随温度的升高而增加。 相似文献
53.
基于微流控芯片加工技术,采用显微镜-微观模型实验装置,通过制作准二维微流控芯片模型来模拟多孔介质内部的骨架及孔隙结构,开展多孔介质渗流实验.通过测量芯片模型两端的压降并进行修正,计算芯片模型的渗透率.采用计算流体力学方法 (CFD)对渗流过程进行数值模拟,并与实验结果进行对比分析.结果表明:在相同条件下,相对于微柱方形排列的芯片模型,微柱错开排列的芯片模型在微观上表现为迂曲度增大,增大的幅值为5.1%~7.9%;在宏观上表现为流阻和压降更大,渗透率更低,降低的幅值为4.5%~7.4%.芯片模型渗透率不仅与内部孔隙通道结构和孔隙率有关,还与颗粒直径和颗粒排列方式相关.当模型孔隙率为0.327~0.900时,数值模拟方法所得的微流控芯片模型的渗透率与实验所测结果接近,误差为9.78%~28.43%. Kozeny-Carman (KC)公式不能准确预测实验结果,并且最大误差为73.97%.提出修正平行板间导管流(平板流)渗流公式预测准二维微流控芯片模型渗透率,预测渗透率曲线与数值模拟和实验数据具有很好的一致性. 相似文献
54.
55.
鄂尔多斯盆地召黄庙地区部分气井产水严重,影响了苏里格气田新区建产效果,有必要开展气水分布规律再认识。通过高精度全数字三维地震采集和处理解释一体化技术的应用,重新刻画了该区构造,分析断裂与气水分布的相关性,总结了气水分布模式。研究表明:召黄庙地区共发育有58条直立逆断层,北北西向断裂垂向多断至盒6层段附近、北东向断裂断穿石千峰组。西部断裂带以西构造低,产水严重;中部的断鼻圈闭气水共存,东部断裂发育规模小,气井生产效果好。召黄庙地区气水分布除受生烃强度控制外,还受到断裂带的影响,较之以往准连续型致密砂岩气体分布模式更为复杂。研究成果对类似气区的富集区筛选和井位部署具有重要的借鉴意义。 相似文献
56.
57.
58.
Power Drive Archer型旋转导向系统在绥中油田应用 总被引:8,自引:0,他引:8
Power Drive Archer混合型旋转导向系统是斯伦贝谢公司近年来开发的一款高造斜率、高效率钻井系统。介绍了该系统的基本结构、性能特点。以渤海绥中36-1油田215.9mm井眼为例,在分析地层岩性特征、已钻老井使用钻具性能的基础上,对Power Drive Archer在该油田的适用性做了分析。通过合理的工具参数配置、井眼轨迹优化、钻头选型,成功将该系统应用于绥中36-1油田,解决了疏松砂岩地层的导向钻井难题,并提高了机械钻速。 相似文献
59.
60.
流速主要通过影响介质表面淤积层的形成来影响雨洪水下渗,介质表面淤积层的形成跟雨洪水的含沙量和泥沙的颗粒配比有很大关系。为使试验更接近于真实雨洪水下渗,通过以下两方面进行试验设计:一是设计、建立流动浑水模拟下渗仪,该仪器不仅能提供处于稳定流速和扰动状态的浑水,而且还能使浑水以漫流形式均匀流经介质进行垂直一维流下渗;二是收集和分析野外雨洪水,根据分析结果配置不同含沙量和颗粒配比的雨洪水水样。让配置的雨洪水水样分别在不同流速下流经单一中砂介质进行下渗,并在不同时段内测定下渗量,绘制下渗量大小随时间变化的曲线。分析曲线得知雨洪水进行漫流下渗时,在流速和颗粒配比一定时,含沙量越大,下渗量减小的越快,达到稳定所需时间越短,最终的稳定下渗量都相等;在流速和含沙量一定时,泥土百分比越大,下渗量减小的越快,达到稳定所需时间越长,最终的稳定下渗量越小;在含沙量和颗粒配比一定时,流速越大,下渗量减小的越慢,达到稳定下渗量所需时间越长,最终的稳定下渗量越大。 相似文献