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1.
结合880 t/d聚酯装置实际生产情况,分析了聚酯装置缩聚真空系统气相管线出现堵塞的原因,并提出处理措施。结果表明:缩聚真空系统气相管线堵塞主要原因是酯化率过低、真空度过高和反应釜内温差大,造成缩聚段有大量的小分子低聚物被抽出,吸附在气相管线管壁上,导致气相管线堵塞。通过采取优化聚酯工艺参数和定期用热的回用乙二醇进行热蒸煮等手段,缩聚真空系统气相管线堵塞风险减少,保证了真空系统的稳定运行。  相似文献   
2.
亲水改性及深染共聚酯生产中,由于第三、四单体的加入,在缩聚阶段的低聚物和熔体动力黏度明显增加,反应釜和熔体输送管道壁上易结料进而形成积碳。为减少转产大有光聚酯后的过渡产品,提升产品品质,需要在转产过程中对管道进行处理,并进行适当的工艺调整,实现高速、高效转产。  相似文献   
3.
4.
将聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)和玉石粉按一定质量比例共混熔融,制备出含玉石粉质量分数为0~1.8%的玉石粉/PET共混切片(简称共混切片)。分析了玉石粉含量对共混切片的流变性能、可纺性及玉石粉/PET预取向丝(POY)力学性能的影响。结果表明:随剪切速率的增加,共混切片黏度下降,其熔体为切力变稀流体;在相同剪切速率下,随着玉石粉含量增加,共混切片表观黏度变小,提高熔体温度,共混切片表观黏度变小;纺丝过程中,玉石粉质量分数超过1%时,断头现象增加;采用合适的喷丝孔孔径,有利于改善熔体的可纺性;随着玉石粉含量增加,纤维断裂强度和断裂伸长率都显著减少。  相似文献   
5.
采用切片纺工艺路线,成功研制了965 dtex超粗旦阳离子染料可染涤纶预取向丝(POY)。结果表明:干燥温度145℃,干燥时间3 h,切片含水率4×10~(-5),冷却风速0.95 m/s,集束点位置105 cm,采用"一丝四喷"上油技术,卷绕张力(60±5)cN等工艺适合生产该规格粗旦丝,产品质量稳定,后加工效果好。  相似文献   
6.
采用熔体直纺工艺路线,对80 dtex/144 f超细旦涤纶预取向丝(POY)的生产工艺进行探讨。通过试验得出:熔体管道输送温度289℃,纺丝温度297℃,喷丝孔规格0.16 mm×0.50 mm,组件装砂量60~80目、30 g,80~100目、60 g,环吹风压25 Pa,油架高度650 mm和使用3651油嘴,可生产质量优良的80 dtex/144 f超细旦涤纶POY。  相似文献   
7.
概述了在聚酯工艺塔装置中增加板式换热器,利用塔顶蒸汽制取热水,再将热水进行综合利用。系统运行后,热水型制冷机每月可节约用电121.88万度;浆料配制过程每天可节约1.64×107k J能耗;长丝空调每天可节能7.4 t标煤的发热量。  相似文献   
8.
为研究聚对苯二甲酸乙二醇酯/聚对苯二甲酸丙二醇酯(PET/PTT)并列型复合纤维制备工艺与其结构及性能之间的关系,借助二维广角X射线衍射仪、差示扫描量热仪等对未牵伸以及2.353.35倍牵伸纤维的结晶取向性能、热性能、力学性能以及卷曲性能进行测试与分析。结果表明:随着牵伸倍率的增加,PET/PTT复合纤维内部单组分结晶度变化有所差异,PET组分结晶度由43.04%增至45.73%,但PTT组分的结晶度几乎不变,其取向度由82.3%增大至89.2%,然后保持稳定,说明牵伸诱导取向达到饱和;同时,取向度的增大也导致PET/PTT 复合纤维的弹性模量由16.8 cN/dtex增加到23.1 cN/dtex,断裂强度由2.9 cN/dtex增加到3.5 cN/dtex, 但断裂伸长率由52.6%下降到38.6%;牵伸倍率的增加导致双组分纤维结构差异明显,使复合纤维的卷曲性能更加优异。  相似文献   
9.
介绍了一步法生产125 dtex/72 f+44 dtex涤/氨包覆丝的生产工艺。生产结果表明:热箱温度185℃,加工速度750 m/min,氨纶拉伸比3.50,网络压力0.33 MPa,选择1.4 mm孔径的赫伯利喷嘴等工艺条件下,可制得高质量的涤/氨包覆丝。  相似文献   
10.
为研究阳离子可染聚酯流变性能,使用毛细管流变仪以及旋转流变仪对特性黏度相近的普通聚酯及阳离子可染聚酯进行对比研究。结果表明:阳离子可染聚酯熔体与普通聚酯熔体一样表现出剪切变稀现象,为假塑性非牛顿流体。强极性磺酸基的引入使得分子间作用力变强且与基质极性的差距会使磺酸基之间聚集形成离子聚集体,所以阳离子可染聚酯熔体的黏度、结构黏度指数更高。可逆的离子聚集现象使得阳离子可染聚酯熔体对于温度、剪切速率的变化更加敏感。同时口模直径的增大使得熔体流动阻力、入口收敛流动、黏性耗散减少,造成阳离子可染聚酯熔体的剪切黏度上升,非牛顿指数增大,黏流活化能下降。旋转流变仪的实验结果说明,阳离子可染聚酯处于高温环境下时,磺酸基发生聚集且随着时间的延长而加剧,引起黏度的明显增大。  相似文献   
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