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采用金相显微镜、电子万能拉伸机对Sb、Te变质后的ZL101合金组织以及力学性能进行研究。结果表明:采用Sb变质,粗大的片状共晶硅相逐渐变小,且对于冷却速度较慢的砂型变质效果一般;加入0.1wt%Sb变质效果最佳,其变质使共晶硅沿着宽度方向变细。当加入Te变质小于0.1wt%时,随着加入量的增加变质效果增强,加入0.1wt%Te的变质效果较好,Te对共晶硅的变质使其沿长度方向缩短,且对于冷却速度较慢的砂型变质效果较好,但是单独加入Te变质不充分。采用Sb、Te复合变质,当加入0.05wt%Te+0.05wt%Sb时,共晶硅变质效果最佳,而且变质具有长效性,保温2 h共晶硅变质效果仍然较好。复合变质后抗拉强度、屈服强度、伸长率分别提高了10.8%、6.2%和70.2%。 相似文献
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本文采用真空热压烧结炉以碳粉、石墨烯、碳粉和石墨烯混合粉3种不同碳源制备了TiC/Ti复合材料。通过金相显微镜、X射线衍射仪、扫描电镜及附带能谱仪和拉伸实验机等对复合材料的组织和力学性能进行了研究。结果表明,复合材料主要由α-Ti相和TiC相组成。加碳粉作碳源材料时,碳在钛基体中有一定固溶,钛相晶格膨胀,复合材料抗拉强度较高,约612.75 MPa;添加石墨烯的复合材料中石墨烯团聚严重,生成的TiC相量少,复合材料的抗拉强度较低为482.93 MPa;当石墨烯和碳粉混合碳源时,复合材料的抗拉强度为542.41 MPa。石墨烯的加入对提高复合材料的屈服强度和弹性模量具有一定作用,这对于丰富钛基复合材料的研究具有重要的理论和实践意义。 相似文献
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采用金相显微镜、电子万能拉伸机对Na、Sr、Sb变质后以及不同热处理工艺条件下A356合金的组织和力学性能进行研究。结果表明:在相同的生产条件下,Na、Sr、Sb均对A356合金共晶硅具有较好的变质效果,随后熔体保温过程中Na变质40 min后部分失效,Sr和Sb在变质后熔体保温2 h组织没有明显的变化。在Sb变质条件下,(535±5)℃固溶,保温8 h,时效温度为(155±5)℃,不同的时效保温时间下A356合金宏观组织和晶粒度没有明显的变化,随着时效保温时间的增加,合金的抗拉强度、屈服强度、伸长率由266 MPa、205 MPa、8%分别变化为295 MPa、227 MPa、6.5%。可根据工件性能要求选择合适的热处理工艺。 相似文献
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研究了合金化元素Si、Mg、Ti等对Al-Si-Mg铝合金电导率的影响。研究表明,Si含量从6.0%增加到7.5%,电导率由20.8 MS/m下降到19.2 MS/m;Mg含量从0.16%增加到0.45%时,合金的电导率由19.3 MS/m下降到18.8 MS/m;晶粒细化元素Ti在0~0.12%范围内变化时,合金的电导率由20.5 MS/m下降到19.2 MS/m。随着时效温度升高和时效时间的延长,合金的电导率增加,硬度降低。其中在220℃下时效保温6h,合金的电导率达到23.6 MS/m,硬度(HB)为76,满足导体对合金性能的要求。 相似文献
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铸造镁合金旋转喷吹除气的试验研究 总被引:9,自引:0,他引:9
研究了旋转喷吹技术在AZ91镁合金熔体除气净化处理上的应用。采用减压凝固法考察了旋转喷吹的除气净化工艺的净化效果,确定了最佳的除气时间。利用金相显微镜观察了除气前后合金的微观组织。对除气前后的合金,进行了金属型和低压砂型铸造试验浇注,并对其力学性能进行了测试和比较。研究结果表明,经过30min旋转喷吹除气处理后,能快速显著地降低镁合金中的含气量,AZ91合金金属型和低压砂型试样的力学性能都明显地得到提高,特别是合金的伸长率得到大幅度的提高。 相似文献
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AZ91镁合金旋转喷吹除气理论分析及实验研究 总被引:6,自引:1,他引:5
通过分析旋转喷吹除气过程中氢在惰性气泡表面和金属熔体/空气界面的质量传输,建立适用于镁合金旋转喷吹除气的理论模型.通过计算,分析工艺参数对除气效率的影响.结果表明:随着旋转喷吹转速由230 r/min增大到330 r/min时,熔体中气泡总表面积由1.49×10-2m2增大到3.44×10-2m2,这增大了熔体中氢向气泡的单位时间扩散量,从而使除气效率随着转速的增加而增大.利用减压凝固方法对旋转喷吹除气的效果进行实验验证,实验结果与理论模型计算结果吻合较好.该模型可以用来指导镁合金熔体除气工艺的优化. 相似文献
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