全文获取类型
收费全文 | 15510篇 |
免费 | 760篇 |
国内免费 | 521篇 |
学科分类
工业技术 | 16791篇 |
出版年
2024年 | 67篇 |
2023年 | 245篇 |
2022年 | 317篇 |
2021年 | 281篇 |
2020年 | 359篇 |
2019年 | 409篇 |
2018年 | 341篇 |
2017年 | 231篇 |
2016年 | 262篇 |
2015年 | 341篇 |
2014年 | 678篇 |
2013年 | 466篇 |
2012年 | 557篇 |
2011年 | 639篇 |
2010年 | 561篇 |
2009年 | 552篇 |
2008年 | 538篇 |
2007年 | 662篇 |
2006年 | 609篇 |
2005年 | 556篇 |
2004年 | 547篇 |
2003年 | 462篇 |
2002年 | 347篇 |
2001年 | 1132篇 |
2000年 | 834篇 |
1999年 | 600篇 |
1998年 | 365篇 |
1997年 | 386篇 |
1996年 | 342篇 |
1995年 | 374篇 |
1994年 | 333篇 |
1993年 | 278篇 |
1992年 | 295篇 |
1991年 | 258篇 |
1990年 | 290篇 |
1989年 | 242篇 |
1988年 | 114篇 |
1987年 | 88篇 |
1986年 | 82篇 |
1985年 | 95篇 |
1984年 | 97篇 |
1983年 | 82篇 |
1982年 | 100篇 |
1981年 | 99篇 |
1980年 | 80篇 |
1979年 | 44篇 |
1978年 | 29篇 |
1977年 | 18篇 |
1975年 | 12篇 |
1959年 | 10篇 |
排序方式: 共有10000条查询结果,搜索用时 13 毫秒
1.
利用水力空化过程产生局部的高温、高压、高射流以及强大的剪切力等极端化学物理条件改质处理沙特重质原油,试验结果表明:沙特重质原油经过水力空化改质后粘度由13.61降低至7.22mm2/s,残碳由7.16%降低至6.48%,实沸点蒸馏后减压渣油降低1个百分点。进一步采用APPI FT-IR MS、XRD、FT-IR、SEM和粒度分布等技术研究了水力空化改质对沙重原油分子组成,沥青质团聚体微晶结构、沥青质胶束粒径分布、沥青质官能团、沥青质形貌等方面的影响,从分子角度阐述空化改质重油的机理。研究结果表明:水力空化改质后沙重原油分子量分布、芳烃类化合物缔合作用变小;沥青质对低DBE化合物吸附性能降低;沥青质团聚体微晶结构更加松散;沥青质胶束粒度分布降低;沥青质分子相互团聚作用力减弱。进一步考察了水力空化改质前后减压渣油延迟焦化性能,改质处理后焦炭产率降低1.85个百分点,液体收率和气体产率分别增加1.52和0.33个百分点,水力空化改质对沥青质性质、结构特点的改善能够有效的提高其加工性能。 相似文献
2.
相较于在直流线路两端配置限流电抗器,多端直流电网(multi-terminal DC power grid,MTDC)在换流站出口安装限流电抗器可在抑制短路电流的前提下减少经济性投资。针对此类拓扑结构下基于边界效应的直流线路保护不再适用的问题,该文分析了多端柔直电网线路故障下行波复杂的折反射现象,推导了线路发生区内外故障时,两端保护安装处测量到的前两个电压行波的表达式,揭示了区内外故障时线路两端的电压行波的极性特征,在此基础上提出了基于电压极性比较的行波保护方案。该方案无需考虑阈值设定和采样不同步的影响,能够可靠识别出区内外故障。最后,基于PSCAD/EMTDC仿真平台,验证了该保护方案的有效性。 相似文献
3.
住房和城乡建设部办公厅 《建筑设计管理》2021,38(11)
各省、自治区住房和城乡建设厅,直辖市住房和城乡建设(管)委、规划和自然资源委(局),新疆生产建设兵团住房和城乡建设局,海南省自然资源和规划厅:
为贯彻落实党的十九届五中全会精神,完整、准确、全面贯彻新发展理念,积极稳妥实施城市更新行动,引领各城市转型发展、高质量发展,在各地推荐基础上,经遴选,决定在北京等21个城市(区)开展第一批城市更新试点工作. 相似文献
4.
5.
Φ13 mm 55SiCrA-1钢(0.55%C)的生产流程为脱S铁水-80 t BOF-LF-RH-280 mm×325 mm坯连铸-轧制。所生产的Φ13 mm55SiCrA-1钢在冷拉过程中出现异常断裂,金相分析结果表明,盘条心部存在明显的黑点,且中心相邻区域出现负偏析现象。通过优化钢水过热度(15~25℃),二冷比水量(0.25 L/kg),结晶器电磁搅拌电流(300 A)和轻压下量(辊Ⅰ-1 mm,Ⅱ-2.5 mm,Ⅲ-3.5 mm,Ⅳ-3.5 mm和V-2 mm)使碳在铸坯横截面上分布趋于均匀,碳含量范围由原来0.49%~0.63%降至0.52%~0.60%,使冷拔断丝率由原7%降至0.5%。 相似文献
6.
7.
8.
9.
10.