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51.
渗铈活性焦汞脱附性能实验研究 总被引:3,自引:0,他引:3
为了提高渗铈活性焦(activatedcoke,AC)CeO2/AC循环汞脱除效率,研究了其在纯N:条件下热再生时的汞析出规律,发现CeO2/AC再生后释放出的汞形态基本为Hg^0,大量汞在270℃左右溢出,少部分在530℃左右溢出,再生温度超过300℃时,其汞再生效率都达到了90%。CeO2/AC的汞脱附特性只与脱附温度有关,而与升温速率关系不大。表面物理结构测定证明了CeO2/AC吸附汞的过程不仅是物理吸附,也存在化学吸附。利用Boehm法和X.射线能谱分析对CeO2/AC表面化学性质检测,发现其二次脱汞效率随再生次数以及再生温度的增加而降低,其原因可以归为活性焦表面的碳在再生过程中受到烧蚀和氧化导致CeO2的损耗以及表面酸性官能团的分解;因此,选择合适的再生温度是保证CeO2/AC循环汞脱除效率的必要条件。 相似文献
52.
53.
神华煤容易结焦,单独燃烧可能影响锅炉的安全运行。在一台容量为1025t/h的双炉膛锅炉上,对容易结焦的神华煤和不易结焦的平混煤进行了分层掺烧的数值模拟和性能试验研究,在数值模拟中研究了炉膛内的速度场和温度场的分布,在性能试验中研究了不同掺烧比例下锅炉燃烧特性、排放特性及经济性。研究结果表明:神华煤掺烧量的增多和分层时燃烧位置的提高将导致炉膛结焦倾向增大、Nq浓度下降,但对锅炉热效率影响不明显。并且在不同的分层掺烧方式下,二次风的配风方式有不同的优化值,应通过优化调整试验确定。 相似文献
54.
结合BFA和OFA技术,并采用计算流体软件FLUENT 6.3,选择合理的数学模型,对420t/h切圆燃烧锅炉炉内的流动、传热及燃烧进行了数值模拟。数值模拟采用三维稳态计算,SIMPLEC算法,湍流模型采用可实现k-ε双方程模型,NOx的生成采用后处理方法计算。计算结果表明,改造后炉膛中心温度降低,炉膛出口NOx排放量降低了约30%,炉膛出口的CO浓度接近零。但是,由于底部BFA二次风的直接扰动,使切圆直径增大,会造成锅炉结渣。因此,在改造过程中应适当减小下一次风截面的设计切圆直径。 相似文献
55.
为研究富氧燃烧过程中的NOx生成与控制,在一维沉降炉上进行了煤的分级富氧燃烧试验,并利用Matlab和Cantera软件建立了一维沉降炉反应模型并进行分析。试验温度1 100~1 200℃,给粉量21.1~32.3 g/h。试验和模拟结果表明:富氧燃烧时不采用烟气再循环的方法时NOx生成量也可比空气下燃烧时低。在未分级条件下,富氧燃烧时的NOx排放量是空气工况的77%。通过推迟二次风后移、缩小一次风风率等手段延长一次风在还原区的停留时间,可降低富氧燃烧时的NOx生成量。高浓度CO2和焦炭的气化反应有助于强化还原区的还原性气氛,促进NO在焦炭表面的还原,促进焦炭N向N2的转化,抑制焦炭NOx的生成。一维模型模拟结果与试验吻合。 相似文献
56.
搭建30 kW浅层多级流态化颗粒换热试验台,在约1.5倍临界流化速度、换热器采用直管管束逆流形式布置时颗粒侧换热系数可达590~860 W/(m2·K)。采用双欧拉流体模型对流化床内水平埋管管束换热进行数值模拟,模拟结果与试验结果偏差在10%以内。利用析因设计与线性回归模型研究颗粒粒径、颗粒导热系数和流化气体速度对流态化换热效果的影响。发现颗粒粒径是换热系数的主要影响因素,流化气体速度是次要因素。对于100 MW级太阳能超临界CO2布雷顿循环系统,流态化颗粒换热温度范围为650~900 ℃,换热器热效率约为98.7%,效率约为80.6%,效能约为61.9%,满足设计要求。 相似文献
57.
本文是煤泥沸腾燃烧试验的一部份,主要进行水分蒸发过程和挥发分析出的机理研究,结果显示:1.水分蒸发过程与Spaldiug液滴蒸发理论有一定的差别并提出改进的、适合子煤浆滴蒸发的计算公式。2.挥发分析出过程基本上符合动力控制过程。 相似文献
58.
城市生活垃圾中废弃木料流化床热解气化试验研究 总被引:1,自引:1,他引:0
为开发适合我国城市生活垃圾处理的低污染气化熔融技术,对城市生活垃圾中广泛存在的废弃木料组分进行了流化床热解与气化试验。流化床中,在反应温度400~700℃、过量空气系数0~0.8的范围内,对木料进行了系统的热解气化试验,分析了反应产物特性及其产量变化规律。结果表明,热解温度5000℃,热解油产量最大,可占原料质量的38%,热解气产量随温度增加而增大;气化温度600℃、过量空气系数0.4时,气化效率最高,达到73%,此时每标准立方米气化气热值为5800kJ,气化气产率为2.01m^3/kg;并进行相关的反应特性及机理分析。 相似文献
59.
60.