西藏节能建筑围护结构传热系数朝向修正

针对现行供暖居住建筑节能设计标准应用于西藏地区存在有供暖能耗指标却没有完整的能耗计算基本参数,即没有围护结构传热系数的朝向修正系数的问题,以拉萨典型气象年气候参数为依据,采用反应系数法对围护结构各部分供暖负荷进行了动态模拟计算,得到了围护结构各朝向修正系数,对南窗传热系数提出了变系数修正方法。     

砖砌体结构在小震下的失效相关性分析

本文运用可靠度理论,依据我国现行的砌体结构设计规范,建立起抗震和非抗震的砖砌体墙的试验模型。采用Monte-Carlo随机模拟法,在水平地震作用下对两类(抗震和非抗震)砖墙模型进行了分析。根据统计学原理,总结出小震下砖砌体墙的失效规律和失效相关性规律。以期为砌体结构的可靠性分析、抗震加固及震后维修等理论提供具有参考意义的分析依据。     

某工程坝基防渗帷幕灌浆可灌性分析

通过分析某工程坝址水文地质条件、钻孔压水试验资料及坝基灌浆试验资料,对坝基帷幕灌浆可灌性及必要性进行了探讨。认为在坝基具体水文地质条件有利于防渗的情况下,灌浆指标可适当放宽。     

运用模糊综合评判法选择基坑支护方案的分析方法

本文通过层次分析法建立起影响支护方案选择的指标体系，应用专家系统对各指标作经验或逻辑推理评语，从而达到模糊优化选择支护施工方案的目的。     

分布式变频泵系统实例浅析(一)

某集中供热系统由于地处采矿区,各热力站和热源相互间相对高差较大,其管网的设计和运行难度相对较大。本文对两种方案进行分析比较,一为采用一般的阀门调节的方法,一为在热力站站内采用回水加压泵调节的方法,即为分布式变频泵系统的方法。如采用一般的阀门调节的方法,则使得热网中大部分管道设计压力高于1.6MPa,管道投资大,而且管网输送能耗大,如采用分布式变频泵系统则有效解决了如上问题。     

济南市集中供热蒸汽管网热损失的调查及分析

本文调查了济南市蒸汽管网的情况,分析了集中供热蒸汽管道热损失的组成,通过采集济南市具有代表性的三个蒸汽管网的运行数据,计算了其热损失,绘制了蒸汽管网的热损失率曲线图并对其进行了分析,对济南市的蒸汽管网提出了整改建议可供参考。     

考虑定子外壳漏磁的同极式永磁偏置径向磁轴承磁路模型

同极式永磁偏置径向磁轴承的永磁偏置磁场在定子外壳内形成较大漏磁,而且外壳的有效面积相对工作气隙较大,即使在铁心与外壳间加入隔磁层的情况下,漏磁仍不可忽略,必须进行准确计算。首先直接求解拉普拉斯方程获得隔磁层内的磁场分布,并结合保角变换计算漏磁区域的端部效应,然后求解工作气隙的永磁偏置磁场和电励磁控制磁场,最后建立完整磁路模型和电磁力解析模型。三维有限元仿真结果表明,所建立的磁路模型能准确计算磁轴承工作范围的电磁参数。依据飞轮储能系统的总体需求,设计了径向磁轴承系统,实验结果验证了所建立解析模型和有限元模型的准确性。     

计及负荷聚合商调度优先权的独立微网双层实时调度模型

在消纳新能源实时波动功率时,负荷聚合商的用电风险特性可能带来用电高峰缺电、频率失稳及降低电能质量等威胁,甚至影响微网的可靠运行。以负荷聚合商的协调控制为手段,建立基于调度优先权的独立微网双层实时调度模型。在宏观层,根据负荷聚合商的用电风险特性,建立用电贡献度和用电置信度评价指标量化风险,分别从主、客观两个角度结合应用层次分析法和熵权法,综合评估各指标权重确定调度优先权,微网运营商即可制定满足微网具体要求的各负荷聚合商实时调度计划。在微观层,为降低消纳宏观层实时波动功率时负荷聚合商响应的不确定性,针对负荷聚合商工作时间和用户经济水平的差异,分别提出可中断时间补偿度和消纳分摊权,建立总负荷聚合商利益最大化优化消纳分摊策略。最后,以某地区的实际微网为例,分析验证了模型的科学性和有效性。     

聚甲基丙烯酰亚胺泡沫在轻量化航天电子模块中的应用

随着载人航天技术的发展以及综合一体化理念向航天电子领域的延伸,航天电子设备的性能越来越好、功能越来越强,但也对电子模块的质量、体积和散热性能等提出了越来越高的要求。通过分析聚甲基丙烯酰亚胺(PMI)泡沫的特性,设计并制作了采用PMI泡沫和铝合金作夹层的航天电子模块,检测了两种材质夹层的质量和散热性能。结果表明:PMI夹层的质量比铝合金夹层的轻,其散热性能比铝合金夹层的稍差,但对于大部分航天电子模块而言仍是可接受的。     

退火时间对Al86Ni6Y4.5Co2La1.5非晶合金中α-Al形成及长大的影响

利用电阻法和差示扫描量热法(DSC)确定了Al_(86)Ni_6Y_(4.5)Co_2La_(1.5)非晶薄带的晶化峰及特征温度值,选择第一晶化和第二晶化之间的温度对合金进行不同时间退火后利用X射线衍射(XRD)以及谢乐方程探索了退火时间对α-Al的形成及长大的影响。结果表明:合金的第一次晶化和第二次晶化分别在525 K和620 K左右,α-Al的析出和长大在第一次晶化之后,淬态核的存在会导致α-Al尺寸的不均匀,在600 K退火2 h时α-Al最为均匀细化,退火4 h后逐渐有脆性金属间化合物析出,确定退火时间为2～3 h最为适宜。