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工业技术 | 260篇 |
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2023年 | 1篇 |
2021年 | 1篇 |
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1997年 | 2篇 |
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1994年 | 9篇 |
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1990年 | 3篇 |
1989年 | 4篇 |
1988年 | 1篇 |
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251.
为了弄清埋地钢管阴极保护下交流电流干扰腐蚀的性能及机制,建立了交流回路和直流回路的模拟试验装置,研究了阴极保护对于埋地管线交流电流干扰腐蚀行为的影响。利用失重法测量了有、无阴极保护条件下交流电流干扰腐蚀速率,并用扫描电镜(SEM)观察了腐蚀产物的微观形貌及去除腐蚀产物后试样表面腐蚀形貌,测量了腐蚀电流随时间的变化规律。结果表明:施加阴极保护后,腐蚀向均匀腐蚀发展,且阴极保护可能改变腐蚀产物的沉积状况和致密度;阴极保护对于交流电流干扰腐蚀的作用,主要集中在析氢反应和气体逸出上;阴极保护对于交流电流腐蚀严重程度的影响,根据不同的腐蚀体系,其规律也不尽相同。 相似文献
252.
253.
254.
采用高温高压模拟浸泡试验并结合多种表面分析手段,对超级13Cr马氏体不锈钢(油管钢)和P110碳钢(套管钢)在不同体积百分比的甲酸钾-焦磷酸钾复配完井液的腐蚀行为进行了研究。结果表明,对于超级13Cr马氏体不锈钢,复配完井液的主要腐蚀风险来源于其中的S元素夹杂,产物膜中S的富集是造成其耐蚀性降低的主要原因;而对于P110碳钢,高温下腐蚀产物厚且疏松,甲酸盐比例的增加可以缓解其表面腐蚀产物的沉积,从而提高产物膜的致密性,提高其高温耐蚀性。 相似文献
255.
利用高温高压湿气环路研究了L80钢在高气相流速湿气环境中的腐蚀-冲蚀行为.利用腐蚀失重法测试了L80挂片在气速30 m·s-1,含水率0.0007%,CO2分压0.5 MPa及55℃的工况下,分别在不同的腐蚀周期下的腐蚀速率.利用激光共聚焦显微镜对试样表面形貌进行了观察,利用扫描电子显微镜对腐蚀产物形貌进行观察,利用X射线衍射及能谱仪对腐蚀产物组成进行了分析.结果表明,L80钢在高气相流速湿气环境下腐蚀失重严重,腐蚀后试样表面出现大量的微小蚀坑,随着实验周期的延长蚀坑会不断长大.该工况下产生的腐蚀产物主要成分为Fe3C和FeCO3. 相似文献
256.
257.
模拟油田水介质中P110钢的CO2腐蚀机理 总被引:4,自引:0,他引:4
利用EIS等技术研究了常温常压下P110油管钢在模拟油田采出液中受CO2腐蚀的电化学行为,结果表明,附加的阻极反应-H2CO2的直接还原,是导致CO2条件下的活性溶解腐蚀比相同PH的强酸慢更为严重的主要原因;模拟介质中的阳性极活溶解过程遵循“PH依赖机理”阴极反应则包括H^+的还原,H2CO2的还原,HCO^03的还原和H2O的还原。 相似文献
258.
含裂纹管道剩余强度评价方法及其应用 总被引:7,自引:2,他引:5
含裂纹管道的剩余强度评价,目前国际上普遍采用失效评估图(FAD)技术。文中介绍了失效评估图技术的基本思路和目前通用的失效评估曲线,CEGBR6的选择1和BSIPD6493的选择3。通过在役含裂纹管道全尺寸试验评价验证了失效评估图技术的可靠性。运用FAD技术评价了佛两(佛荫一两路口)线管道剩余强度,结果表明,若能加强对天然气的脱硫、脱水,使输送天然气气质条件达到SYJ7514-88标准中A类l级要求,并控制输送压力的平稳,管道可以在现役压力2.5MPa下安全运行。 相似文献
259.
通过现场试验研究了试片埋设时间、断电延迟时间、试片埋设深度、外部干扰电场以及参比电极位置等因素对试片断电法测试结果的影响,通过对比不同条件下的测试结果,获得不同因素的影响规律。结果表明:试片的裸露面积越大,达到稳定极化状态所需的时间越长,浅埋试片需要更长的时间才能达到稳定的极化状态;对于试片瞬时断电电位的测试,应设置合理的断电延迟时间;在当前试验条件下,试片极化稳定所需要的时间最长为25 h, 150 ms的断电延迟时间是合理的;土壤中流动的电流会在试片和参比电极之间产生地电位梯度,影响试片断电电位的正确读数,可以通过缩小试片和参比电极之间的距离来消减外电场产生的误差。 相似文献
260.