京津地区(1987.4—10)小震震源参数

利用时间域中计算小地震震源参数的方法,求出了京津地区1987年4月至1987年10月间M_L>1.8级21个地震的震源参数,如表1所示。表1中T_r为由地震图中测出的(?)波初动半周期,u_(αm)为(?)波初动振幅,α为求出的震源半径,M_0为地震矩,Δ_σ为应力降。震源半径α是利用参考文献[1]中的T_r-α/v关系曲线,假定Q=400,破裂速度V=2.75公里/秒求出的。由[1]中图2的α/V—     

京津地区小地震（1986—1988）的应力降分布

为了观测京津地区小地震的应力降分布,我们采用了1986年以来北京台网记录到的发生在该地区的小地震资料,用时间域中计算小地震震源参数的方法,求出了81个小地震的应力降值。表1及表2分别给出了1986年4月至12月及1987年11月至1988年9月的小地震震源参数值。表中T_r为由地震图中测出的P波初动半周期,u_(αm)为P波初动振幅,α为求出的震源半径,M_0为地震矩,Δσ为应力降。震源半径α是利用参考文献[1]中的T_r-α/V关系曲线,假定Q=400,破裂速度V=2.75公     

利用P波初动及振幅比初步计算2005年11月26日九江―瑞昌地震余震震源机制

应用Jeanne L.Hardebeck和Peter M.Shearer编制的利用P波初动和振幅比计算地震震源机制解的程序,使用九江—瑞昌流动地震台观测的地震资料,初步计算了九江—瑞昌地震余震的震源机制;并对单独利用P波初动和利用初动及振幅比这两种计算方法进行了比较。综合最优计算结果,九江—瑞昌地震余震震源机制解为:走向174°,倾角62°,滑动角43°。     

1982年卢龙地震前后的小震震源参数

1982年10月19日,在唐山余震区的东北端卢龙,发生了一次ML=6.2(按北京电信传输台网的目录)的地震(3957'N,11904'E).为了监视卢龙地震前后小震震源参数的变化,本文考察了唐山-卢龙地区自1980年1月至1984年6月的情况.利用P波初动半周期,测定了160次ML=2.7——4.3的地震的震源参数.在所研究的震级范围内,初动半周期和震源半径不随ML而增大,应力降则随ML而增大.应力降的数值在0.1——50MPa的范围内变化,且主要集中在1MPa和5MPa之间.因此本文认为,对此地区,5MPa以上为高应力降,1MPa.以下为低应力降.该地区地震的空间分布表明,高应力降事件与随后发生的ML5的地震有明显的关系.在卢龙地震前一年多里,整个地区内的高应力降事件减少,低应力降事件增多;但在卢龙地震的震中附近发生了两次高应力降事件.      

综合研究2014年霍山M_S4.3地震序列的震源机制变化过程

综合利用震源一致性参数、体波谱振幅相关系数、单台的P波初动和振幅比方法研究2013年10月以来霍山MS4.3地震序列震源机制的变化过程,进而科学判定该序列的类型,探索震后地震趋势的判别方法。结果表明,2014年4月20日霍山MS4.3地震前,霍山地震序列的震源一致性参数低于多年均值,体波谱振幅相关系数在0.9附近波动、持续处于高值状态,单台的P波初动总体优势分布明显、振幅比较为一致,均显示霍山MS4.3地震前序列的震源机制较为一致,为前震序列;霍山MS4.3地震后,序列的体波谱振幅相关系数较低,在0.6附近波动,单台的P波初动、振幅比较为紊乱,表明霍山MS4.3地震后序列的震源机制较为紊乱,为余震序列,后续发生更大地震的可能性不大。因此,霍山MS4.3地震前后震源区的震源机制经历了散乱—一致—散乱的过程。     

用Pg波初动求解中小地震的震源参数

依据震源理论,根据我国数字化地震台网目前的实际情况,在前人研究成果的基础上,提出一种用Pg波初动求中小地震震源参数的实用方法.可以用三个台的Pg波初动(初动峰值和峰值时间),较简便地计算出地震的震源参数, 从而为以震源和介质动态变化为依据的地震预报,提供一个用于日常监测预报的方法.     

辽宁地区2008年以来ML≥3.0地震震源机制解分析

收集2008—2015年辽宁境内ML≥3.0地震波形资料,读取P波初动,采用P波初动方法,求解地震震源机制解。分析盖州震群、海城序列等地震的震源机制不同变化特征。     

利用远震P波波形反演渤海地震的震源参数

本文研究用理论地震图反演地震震源参数的方法,利用16个WWSSN台记录的渤海地震（1969年7月18日,M=7.4）远震P波波形,用我们的反演方法重新测定了该地震的震源参数。文中以剪切位错源的理论地震图与实际观测记录波形的相关程度为判据,测得该地震的震源参数为:地震矩3.9×10²⁷达因·厘米;震源破裂持续时间6秒;位错面两个可能的选择解是:（1）θ_s=207°,δ=87°NW,λ=-159°,右旋;（2）θ_s=298.6°,δ=69°NE,λ=-3.6°,左旋。其中θ_S、δ、λ分别是震源位错面的方位角、倾角和错滑角;震源深度为25公里。数值运算的结果还表明,本文提供的测定震源参数的方法实际效能良好。 文中还与用P波初动符号方法测定的震源参数结果进行了对比分析。     

由峰值速度估算地震应力降

根据Brune(1970)提出的震源位错模式，用发生在滇西地震实验场区鹤庆MS＝5.3中强地震的地震数字化监测资料，计算了S波谱，测定了鹤庆地震序列的震源参数．在此基础上研究了地面运动峰值速度参数(r.v)对地震应力降的依赖性．由地震标定关系给出(r.v)2/3，导出了用峰值速度参数求地震应力降的3个关系:lg(r.v)＝d1+(1/3)lgM0+(2/3)lg；lg(r.v)＝d2+(1/3)ML+(2/3)lg；lg＝－1.0+1.5lg(r.v)．假定对大小地震的平均应力降取3.0 MPa，由鹤庆地震序列的观测资料定出常数d1＝－3.88和d2＝－0.38．序列震源参数测定结果给出，地震矩为1011～1015 Nm，破裂半径a＝200～600 m．根据峰值速度测定的应力降＝0.1～10 MPa，平均为3.7 MPa．用这些标度关系求出的应力降结果与Brune模式求应力降的结果比较一致．本文的研究结果还表明，地面运动峰值速度参数对地震应力降的依赖性比对地震矩的依赖性更强．      

云南地震震源参数与震级的定量关系

研究震源参数与震级之间的定量关系停留在相关统计上是不够的。震源参数与震级之间可能存在着确定性的函数关系(物理关系)。本文利用76个云南地震(4.0≤M_s≤5.8)数据,得到了一组互相一致的云南地震震源参数与面波震级 M_s 的函数关系:M_s=lgM_o-lgr-17.94 s=±0.32M_s=lg△σ+lgA+2.92 s=±0.33M_s=lg(?)+lgr+4.04 s=±0.33式中地震矩 M_o、地震应力降△σ、震源破裂面半径 r、面积 A 及平均断错(?)的单位,分别为达因·厘米、巴、公里、平方公里和厘米。s 为剩余标准差。     

爆破塌陷与地震波形的识别

对于新架设地震仪的台站来说,如何正确地识别区分地方震、塌陷和人工爆破的波形是个很重要的问题.从记录波形上来看,它们之间的特点各有不同.地震仪记录的垂直向初动方向,人工爆破与塌陷具有方向不变的特点,而天然地震却不同,同一个地震的垂直向(?)波初动方向因地震台的地理位置而异.一般以震中区为中心,呈四个象限分布.这是由于在构造力的作用下,岩层内部产生了应力和应变.当应力的积累在局部地区达到或超过岩石的破裂强度时,岩层就发生了错动和位移,发生地震.当震源体对源外介质施加压力时,产生压缩波,表现为垂直向(?)波初动向上,用“ ”号来表示,当震源体对源外介质施加拉力时产生膨胀波,它的特点是垂直向(?)波初动向下,用“-”号来表示.对于水平向来说,压缩波表现为р波初动背向震中,而膨胀波(?)波初动指向震中.     

用P波初动波形求解中小地震震源机制解

本文以首都圈数字地震台网记录的2006年文安地震为例,拓展了基于P波初动波形和区域格林函数库的中小地震震源机制格点搜索方法。通过利用P波初动及随后几个波动周期的波形信息,获取文安5.1级震源机制解。应用示例表明,采用格点搜索方法可以获得较为可靠的中小地震震源机制解,证实了利用P波初至后几个周期的波形信息自动搜索获取中小地震震源机制的可行性。     

柯坪地块应力场剪应力值的初探

0 引言 柯坪地块位于南天山地震带中段,60年代以来中强地震频繁发生,分析大震前后应力变化,对了解地震带上应力场的演变过程十分重要。 陈培善等根据断裂力学理论研究了地震的破裂过程,导出了几个由震源参数估算剪应力值τ_0的公式,但由于从地震图上量取P波初动半周期要求清晰可辨的初动,这使资料选取受到很大限制。因此,提出了通过测量M_L、M_S和t_(Du)(尾波持续时间)来估算剪应力值。我们通过测定1980年至1990年5月柯坪地块的剪应力值,初步分析了1987年1月24日乌什M_s=6.4级地震前后剪应力值的变化及柯坪地块近年来地震剪应力值的分布及变化特点。     

数字化地震波形小震P波、S波震源参数对比研究

目前,国内在数字化地震资料研究中,主要应用S波来研究震源参数.本文充分利用上海数字化地震台阵(网)资料,挑选了2001～2004年华东地区发生的9个震级较大的中等地震,反演了单台记录垂直向纵波(P波)及横波(S波)震源谱,根据布龙模型,计算每个地震单台拐角频率、地震矩、零频谱值、震源破裂半径、应力降等参数,求出每个地震的震源参数(P波和S波)的平均值及其均方差,对这9个地震的P波、S波震源参数计算结果进行了对比.结果表明,用P波段数据进行震源参数的研究是可行的.     

利用P波初动及振幅比初步计算2005年11月26日九江-瑞昌地震余震震源机制

应用Jeanne L.Hardebeck和Peter M.Shearer编制的利用P波初动和振幅比计算地震震源机制解的程序,使用九江-瑞昌流动地震台观测的地震资料,初步计算了九江-瑞昌地震余震的震源机制;并对单独利用P波初动和利用初动及振幅比这两种计算方法进行了比较.综合最优计算结果,九江-瑞昌地震余震震源机制解为:走向174°,倾角62°,滑动角43°.     

国内尚未研究的震源新震相:破裂停止相

震相,是介质结构与震源运动信息在地震图上的总体现。由地震图研究介质结构状况,是传统地震学的基本任务。但是,由地震图研究震源运动状况,确是现代地震学一项很重要的内容。在这方面,人们比较多地利用P波初动所提供的震源信息,研究震源性质,例如初动半周期法、初动频谱法、初动波形拟合法、初动幅度及初动方向求解断层面的方法等。     

晋冀鲁豫交界地区震源参数特征

利用晋冀鲁豫交界地区邯郸地震台网记录的地震波形资料，选取2005—2016年M_L≥1.8地震事件，采用Brune震源模型，结合遗传算法得到该区中小地震震源参数，并分析各参数形态特征。研究表明：①晋冀鲁豫交界地区中小地震的地震矩取值范围1.34×10¹¹—2.63×10¹⁵ N·m，震源半径取值范围132—1 044 m，拐角频率f_c取值范围1.25—9.82 Hz，应力降取值范围0.036 4—11.063 1 MPa；②震源参数之间相互关系；③按照震中分区分析不同区域应力降分布特征，河北邯郸、邢台等地及附近地区应力降范围为0 MPa<Δσ≤5 MPa，河南濮阳以及范县和山西黎城等地及附近地区应力降范围为5 MPa <Δσ≤11.063 1 MPa，该区处于高应力背景场状态。     

利用区域地震台网、振幅比资料测定北京地区小震震源参数

本文用Delta矩阵的分离形式,对波场基本传播项进行重新组合,简化了利用(?)、(?)振幅比资料测定小震震源参数的计算程序。 利用本文的算法,对北京台网1980年2月至1982年12月所记录的47个小震震源参数进行了测定,其结果呈不规则分布。但平均结果与据初动符号得到的大震震源机制解接近。结果还表明,该时期北京地区的小震震源机制多数是走滑型断裂,P轴和T轴大多近于水平,且分别集中在北东—南西和北西—南东方向上。     

利用FOCMEC方法计算震源机制解的影响因素分析——以九江—瑞昌Ms5.7地震为例

应用Snoke最新发展的利用P波、SV波和SH波的初动和振幅比联合计算震源机制解的方法(FOCMEC),以2005年11月26日九江—瑞昌MS5.7地震为例,分析速度结构模型、震源定位误差、初动与振幅比资料和台站分布等对计算震源机制解的影响.结果表明,FOCMEC方法应采用研究区内的精细速度结构模型,各层速度误差在5％...     

唐山地震前后京津唐张地区的应力场

作者从断裂力学观点研究了圆盘形纯剪切破裂产生的远场位移,导出了远场位移的解析表达式.用此表达式计算了远场位移脉冲波形及其谱.求得了P波和S波拐角频率F_cα、f_cβ与震源破裂半径的关系式,t_2α和t_2β分别是P波与S波的震源脉冲宽度在震源球上的平均值.V_r是破裂速度,取0.775β,α、β是P波与S波速度.介质吸收的影响,假定在略去路径滞后因子e-（iωr）/c后是最小相移滤波器,应用希尔伯特（Hilbert）变换导出了介质的频率响应公式 式中, r为震源距,c为波速,Q为介质品质因数,ω_m为高频截止频率.它与富特曼（Futterman）公式是不一样的.在考虑了介质吸收影响与仪器频率特性影响后,在频率域中求出了震源尺度2a和地震矩M₀.在时间域中,利用快速傅立叶反变换求出介质和仪器的脉冲响应后与震源脉冲折积,求得了合成地震图,用此图得到了地震图初动半周期T_2P与震源尺度2a或震源脉冲宽度t_2a之间的关系量板.用此量板在时间域中也求得震源尺度2a,与频率域中求得的结果基本一致. 利用从断裂力学观点研究震源破裂过程导出的关系式求出了京津唐张地区的区域剪切应力τ₀,式中η为地震辐射效率,取0.05;v为泊松比,取0.252;μ为刚性模量,取3.3×10¹¹达因/厘米².结果表明,1976年7月28日唐山大震前,唐山-丰南一带应力值最高，达870巴，离开唐山仅100公里左右的昌黎地区的应力就只有200巴左右.唐山大震后，地震破裂带中部的唐山一丰南一带，t₀降至100巴左右，而破裂带两头应力值仍很高，尤其是西南头的宁河一带，达400-500巴.直到11月15日此处发生6.9级强余震后应力值才降到200巴左右.