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1.
对GC-4(40CrMnSiMoVA)钢在空气与3.5%NaCl中性溶液中腐蚀疲劳裂纹扩展(CFCG)的单次超载与周期超载效应进行了试验性研究.结果表明,CFCG超载迟滞效应由快速撕裂过程,迟滞过程和恢复过程组成.对于周期超载,当两次超载周次之间裂纹扩展长度ad远小于超载塑性区尺寸rpOL与恒载塑性区尺寸rpCLA之差,即ad<<rpOL-rpCLA时,CFCG会发生比空气疲劳时还强烈的超载迟滞效应.而当ad>rpOL-rpCLA时,会发生超载加速效应.断口分析表明,当ad<<rpOL-rpCLA时,CFCG不会发生超载撕裂,而当ad>rpOL-rpCLA时,会发生显著的超载撕裂.上述试验的宏观规律与断口特征均验证了前文所建立的CFCG超载效应的定量描述模型. 相似文献
2.
腐蚀疲劳波形效应的裂尖析氢、输氢模型与试验验证 总被引:1,自引:1,他引:1
把裂尖表面形变动力学和裂尖表面氢反应电化学动力学相结合,对裂尖表面析氢反应的波形效应进行了定量分析,把裂尖形变动力学与位错运动力学相结合,提出了氢的接力式位错输送概念,并建立了波形效应的位错输氢模型,用上述定量模型与理论对正据齿波、三角波和负锯齿波三种波形的腐蚀疲劳裂纹扩展速率的相对大小进行了预测。为验证上述模型,还用疲劳测试和断口分析和研究了三种波形对GC-4(40CrMnSiMoVA)钢在3.5%NaCI溶液中的腐蚀疲劳裂纹扩展特性的影响。试验结果与模型预测结果十分吻合。 相似文献
3.
应力比和频率对GC-4钢CF裂纹扩展特性的影响 总被引:4,自引:0,他引:4
研究了五种应力比和四种频率对GC-4(40CrMnSiMoVA)钢在35%NaCl中性溶溶液中腐蚀疲劳裂纹扩展(CFCG)特性的影响.结果表明,在高应力比时,CFCG的dα/dt-Kmax曲线存在两个平台区PⅠ和PⅡ,且(da/dt)PⅡ<(da/dt)PⅠ.CFCG的da/dN-△K曲线的平台区起始值面△Kp随频率升高呈幂函数关系而降低.从表面电化学反应动力学、裂尖表面形变动力学以及裂尖材料内部氢的扩散动力学三个方面综合考虑,导出了△KP-f的理论函数关系.该函数关系与CFCG试验数据所显示的函数关系十分一致. 相似文献
4.
应力比和频率对GC-4钢CF裂纹扩展特性的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了五种应力比和四种频率对GC-4(40CrMnSiMoVA)钢在35%NaCl中性溶溶液中腐蚀疲劳裂纹扩展(CFCG)特性的影响.结果表明,在高应力比时,CFCG的dα/dt-Kmax曲线存在两个平台区PⅠ和PⅡ,且(da/dt)PⅡ<(da/dt)PⅠ.CFCG的da/dN-△K曲线的平台区起始值面△Kp随频率升高呈幂函数关系而降低.从表面电化学反应动力学、裂尖表面形变动力学以及裂尖材料内部氢的扩散动力学三个方面综合考虑,导出了△KP-f的理论函数关系.该函数关系与CFCG试验数据所显示的函数关系十分一致. 相似文献
5.
在3.5%NaCl溶液(SW)、蒸馏水和空气三种环境,两种应力比和四种应力水平的实验条件下对300M(40CrMnSiNiMoV)钢腐蚀疲劳(CF)时长裂纹扩展(LCG)和小裂纹扩展(SCG)特性的影响进行了研究.对不同应力水平下,周期超载对300M钢在空气与SW中的LCG和SCG特性的影响进行了对比研究.结果表明,晶界等微观障碍对小裂纹扩展的阻滞作用是高强钢小裂纹现象的本质原因.施加腐蚀环境,超载或提高应力水平均有利于小裂纹越过微观障碍.虽然超载显著降低长裂纹的裂纹扩展速率,但对小裂纹扩展则既可能引起迟滞效应,也可能引起加速效应.氢在晶界聚集,导致晶界脆化,可能是造成本文环境因素与力学因素对小裂纹扩展影响的一个主要原因. 相似文献
6.
测量了A537钢在恒ΔK控制与下单次拉伸超载对腐蚀疲劳裂纹扩展的影响,研究了阴极极化及自腐蚀条件下材料在3.5%NaCl水溶液中的超载延迟扩展规律与特点。结果表明,单次拉伸超载裂纹扩展延迟效应的作用距离大于塑性区尺寸。空气中与阴极极化条件下,超载后裂纹扩展过程由超载扩展,减速扩展与恢复三阶段组成,而自腐蚀条件下只有减速扩展与恢复两个阶段。 相似文献
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8.
利用三电极技术研究了极化和频率对A537低合金钢在3.5%NaCl活化体系的腐蚀疲劳的裂纹扩展行为,包括对裂纹扩展速率和断口形貌的影响.结果表明,在活化体系中,强极化条件,频率越小,裂纹扩展速率越大;在阴极保护条件下,频率对裂纹扩展速率的影响很小.阳极溶解和阴极析氢可以增加裂纹扩展速率.裂尖析氢量的大小决定了断口解理面大小.在裂尖塑性区内的位错结构为胞结构,而在塑性区外为长位错线 相似文献
9.
基于裂纹闭合效应,利用ABAQUS软件建立用于预测残余应力场中疲劳裂纹扩展特性的弹塑性有限元模型。考虑塑性和残余应力场对裂纹闭合的作用,分析残余应力、应力比和裂尖单元尺寸对裂纹闭合效应的影响。研究结果表明:未喷丸试样的裂纹闭合类型为塑性诱导裂纹闭合,喷丸残余应力场中的裂纹闭合为塑性和残余压应力共同作用,且裂纹张开力的大小与残余应力的分布相对应;正应力比越大,裂纹闭合效应越不明显,疲劳裂纹扩展速率越快;裂尖单元尺寸小于塑性区范围时可以真实反映裂尖的闭合状态;喷丸残余压应力通过提高裂纹闭合力,增强裂纹闭合效应,抑制疲劳裂纹扩展。 相似文献
10.
在腐蚀疲劳过程中裂纹尖端阳极溶解及氢产生并进入材料内部两个过程同时存在.材料的阳极溶解过程增大裂尖塑性区尺寸,氢产生并进入材料内部减小裂尖塑性区尺寸.提出如果阳极溶解增大裂尖塑性区尺寸起主导作用,则总体上表现为裂尖塑性区尺寸增大,如果氢进入减小塑性区尺寸起主导作用,则总体上表现为裂尖塑性区尺寸减小.对上述设想给予实验验证. 相似文献
11.
20G和2.25Cr—1Mo钢氢蚀后的疲劳性能 总被引:2,自引:0,他引:2
对20G和2.25Cr-1Mo钢经不同程度氢蚀后的常规力学性能与疲劳裂纹扩展行为进行了对比研究。并对氢蚀组织变化与裂纹扩展路径进行了显微观察。结果表明,氢蚀使20G钢的疲劳裂纹扩展速率明显增大;扩展门槛值在氢蚀起始阶段显著降低,随后又呈增加趋势,对2.25Cr-1Mo钢,由于元素Cr,Mo的作用,其氢蚀程度远低于20G钢,从而未造成疲劳裂纹扩展速率的明显改变,分析表明,氢蚀后疲劳裂纹扩展门槛值的上升可以归因于曲折开裂路径造成裂纹闭合效应的增加。 相似文献
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20G和2.25Cr—1Mo钢氢蚀后的疲劳性能 总被引:1,自引:0,他引:1
对20G和2.25Cr-1Mo钢经不同程度氢蚀后的常规力学性能与疲劳裂纹扩展行为进行了对比研究。并对氢蚀组织变化与裂纹扩展路径进行了显微观察。结果表明,氢蚀使20G钢的疲劳裂纹扩展速率明显增大;扩展门槛值在氢蚀起始阶段显著降低,随后又呈增加趋势。对2.25Cr-1Mo钢,由于元素Cr、Mo作用,其氢蚀程度远低于20G钢,从而未造成疲劳裂纹扩展速率的明显改变。分析表明,氢蚀后疲劳裂纹扩展门槛值的上升 相似文献
15.
(F+M+A)三相钢低周疲劳的扫描电镜动态研究SCIEI 总被引:1,自引:0,他引:1
用扫描电子显微镜疲劳加载台进行动态原位观察,研究了奥氏体(A)在(F+M+A)三相钢低周疲劳裂纹萌生和扩展过程中的作用.结果表明,在低周疲劳裂纹的萌生和早期扩展阶段,三相钢中的奥氏体会降低疲劳缺口敏感性,延长裂纹萌生期,使裂纹路径弯折并降低扩展速率.在高应变疲劳阶段,因奥氏体应变诱发相变生成马氏体,其边界是裂纹扩展的低能通道,从而加速裂纹的扩展.并提出了一个能量判据:当裂尖扩展功小于A→M转变的能量时,奥氏体会提高材料的疲劳抗力,反之奥氏体会加速疲劳裂纹的萌生和扩展. 相似文献
16.
Zhao Bing Lu Lizhu Xie Huiqing Institute of Chemical Metallurgy Chinese Academy of Sciences Beijing 《中国有色金属学会会刊》1997,(4)
APPLICATIONOFCOALGOLDAGGLOMERATIONPROCESSTOGOLDRECOVERINGFROMAMALGAMATIONTAILINGS①ZhaoBing,LuLizhu,XieHuiqingInstituteofChemi... 相似文献
17.
CALCULATIONOFTHREE-DIMENSIONALSOLDERJOINTFORMATIONINMICROELECTRONICSURFACEMOUNTTECHNOLOGY¥G.Z.Wang,C.Q.WangandY.YQian(Nationa... 相似文献
18.
高强度抽油杆用钢的腐蚀疲劳行为 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了高强度抽油杆用钢38MnCrNiMo经890°C×1h空冷+6000C×1h空冷(回火)及890°C×1h空冷(正火)处理后,在空气、蒸馏水和3.5%NaCl水溶液中的疲劳裂纹扩展速率(FCGR)及外加极化电位对FCGR的影响,并对腐蚀疲劳(CF)断口及金相组织进行了微观分析。结果表明,该钢经两种工艺热处理后在中性水溶液中疲劳裂纹扩展均属氢脆(HE)机制。由于回火样强度较低,塑性较好,对HE敏感性较低,所以具有较高的疲劳抗力,FCGR较低。文中就CF过程中裂纹扩展对HE的敏感性进行了讨论。 相似文献
19.
用WOL恒位移试样研究了B_2结构的Fe_3Al和Fe_3Al+Cr的应力腐蚀和氢致开裂.结果表明,水中应力腐蚀的门槛值和裂纹扩展速率均高于动态充氢时的相应值加Cr能提高Fe_3Al的K_(IC),K_(ISCC)和K_(IH).氢致开裂断口随K_I下降由解理向沿晶转变,水中应力腐蚀则全是解理断口,这与K_(ISCC)较高有关. 相似文献