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大型锅炉过热器爆管是造成机组强迫停机的重要因素之一,而大多数的爆管都是由管壁超温引起的。因此,为了准确了解锅炉屏式过热器(屏过)的壁温分布情况,在大别山电厂超临界600 MW机组锅炉屏式过热器上进行了炉内外壁温测试,实时采集了炉内壁温及炉外壁温的变化数据,找出了屏式过热器炉内外壁温的关系,并用最小二乘法拟合出二者的关联模型,并进行了三维壁温分布计算分析。利用所拟合的屏式过热器炉内外壁温的关联模型及炉外可长久保留的测点测量出的温度t0,可以预测发生超温管段的炉内温度。此外,利用该模型还可验证屏式过热器三维管壁温度计算程序结果的可靠性。 相似文献
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600MW“W”型火焰锅炉大屏过热器超温及技术改造 总被引:1,自引:1,他引:0
针对大唐华银金竹山发电分公司600 MW机组"W"型锅炉大屏过热器超温问题进行了试验研究,找出了大屏过热器超温的原因,认为屏过节流孔圈的设计计算存在偏差、屏式过热器布置方式不合理及受热面偏多是导致大屏过热器超温的主要原因。通过对大屏过热器采取减少受热面积、调整节流孔圈尺寸、浇注隔热材料和运行调整监控等措施,使该锅炉屏与屏之间、同屏管子之间管壁温差大大减少,炉膛热负荷更加均匀,锅炉减温水量减少,大屏过热器超温问题得到了成功解决。 相似文献
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针对华能上安电厂350MW机组锅炉过热器超温问题进行了试验及热力计算,发现造成过热器超温的主要原因是运行参数与设计值偏差较大,以及运行方式不当昕致。如在满负荷运行时,炉膛出口烟温超出设计值100℃以上,致使过热器汽温调节喷水量较设计值偏大160t/h,再热器喷水量偏大80t/h。经对受热面进行改造,将部分过热受热面去掉及改为省煤器受热面,以及去除部分卫燃带以增加蒸发受热面,并且在投运磨煤机时降低磨煤机的初始煤量后,使上述问题得以解决。 相似文献
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某电厂2号超,临界600 MW机组直流锅炉检修后屏式过热器(屏过)A侧出口频繁出现超温现象.分析认为,一次风速偏大,炉内火焰中心偏高,炉膛左右两侧火焰温度存在偏差,实际燃用煤种比设计煤种灰分高,A、B两侧引风机出力不均,升负荷速率偏快等是造成屏过超温的原因.对此,采取了对锅炉燃烧进行优化,适当增加水冷壁的吹灰次数,并对断裂的A侧减温器喷管进行打磨修复等措施.实施后,A侧汽温可以控制在540℃以内,屏过出口超温问题得到了有效的控制. 相似文献
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溴化锂吸收式热泵回收火电厂循环水余热供热研究 总被引:1,自引:0,他引:1
热泵技术回收循环水余热用于供热是当前火电厂节能减排的新方式,通过对单效溴化锂吸收式热泵建立数学模型,模拟分析不同凝汽器循环水出水温度及热网循环水出水温度对热泵系统供热系数的影响,结果表明,凝汽器循环水出水温度越高,系统供热系数越高,而热网循环水出水温度越高,系统供热系数越低,且这种影响程度略大于凝汽器循环水出水温度的影响程度;通过某电厂300MW机组实例分析凝汽器循环水出水温度对汽轮机组与热泵机组的综合影响,循环水出水温度在35℃附近存在一个最佳值以使得系统集成最优化。 相似文献
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西北电力设计院所设计的 30 0MW机组 ,将温度调节阀多数设置在设备冷却器的出口管路上 ,少数设置在设备冷却器的进口管路上。这 2种设置可从设备运行的角度考虑或从调节系统的角度考虑。若从调节系统的角度考虑时 ,应考虑调节对象的动态特性 ,调节阀的动态特性 ,调节系统的数学模型 ,调节系统的稳定性 ,调节系统的阶跃响应等。总之 ,应从这 2种设置的稳定性、单位阶跃响应曲线、单位阶跃响应的特征量、调节阀的传递系数与相对开度之间的关系来考虑。 相似文献
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针对国产200MW机组高压加热器给水温度偏离设计值的普遍问题,通过镇海电厂四台机组的具体状况进行分析,并对由此而影响机组的热经济性进行了分析,提出了改进措施。 相似文献
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水内冷发电机定子线圈因制造、安装过程中,在空心线棒中留有异物,或运行中阴阳树脂颗粒堆积堵塞,或发生气体堵塞,都能在运行中造成线棒过热,轻者加剧了发电机定子绝缘的老化速度,重者发展成热击穿事故,给修复带来很大的困难。本文介绍了国电石嘴山第一发电厂一台330MW发电机电机定子线圈堵塞,造成出水温度严重超标缺陷的诊断与处理过程。 相似文献
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某电厂600 MW机组切圆燃烧锅炉的温度偏差一直困扰着该机组的安全运行,为研究该锅炉温度偏差的特性,以此锅炉为研究对象,根据其结构、设计和运行参数,利用数值计算软件对炉内流动、传热和燃烧过程进行了三维数值模拟。研究表明,该锅炉炉内的高温区仍集中在炉膛中部,温度的整体分布趋势未变,只要保证温度分布不出现大的偏差,对炉膛的水冷壁是安全的。炉内的温度偏差与速度偏差存在正相关,烟气的残余旋转对炉内的温度分布存在一定的影响。炉膛出口温度分布不仅存在左右温度偏差,也存在上下温度偏差,且高温区集中在水平烟道中上部。 相似文献