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在燃烧固体及其它气体燃料时要加入助燃剂一氧。这样一方面可以产生高温能量,而另一方面也生成一些污染环境的产物,如氮氧化合物 NO_x。文章首先分析了 NO_x 的生成过程,然后介绍了一种新型燃烧装置。这种燃烧装置不但可以大大减少废气中 NO_x 的含 相似文献
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《工业炉》2020,(1)
利用试验方法对稀氧部分预混/富氧补燃燃烧方式的NO_x和CO排放进行了系统的评估,在总当量比0.85、甲烷流量1.5 L/min条件下的试验结果表明:与一般部分预混燃烧相比,稀氧部分预混/富氧补燃(ODPP/OESC)方式能够显著降低NO_x排放,但CO排放较高,在0.18x_d0.19、1.3Φ_p1.4、0.251x_e0.303范围内,能够有效平衡NO_x与CO的排放;当Φ_p1.7时,预混燃烧占主导,NO_x排放随部分预混当量比升高而升高,部分预混当量比高于1.7时扩散燃烧占主导,NO_x排放随部分预混当量比升高而降低;稀氧浓度主要影响NO_x的生成,烟气中NO_x含量随稀氧浓度降低而降低;而富氧浓度主要影响CO的生成,CO含量随富氧浓度升高而降低。 相似文献
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《钢铁钒钛》2020,(1)
研究了工艺参数对烧结燃料NO_x排放浓度的影响规律。研究结果表明:随着烧结温度的升高,烧结燃料NO_x的平均浓度先升高后降低,当烧结温度在1 100℃左右时,氮氧化物的平均浓度达到最大值。随着高温恒温时间的延长和升温速率的增大,烧结燃料NO_x的平均浓度均出现降低趋势,分别由87 mg/m~3和91 mg/m~3降低到77 mg/m~3和80 mg/m~3。在氧含量低于21%时,NO_x的平均浓度随着氧含量的升高而升高。NO_x的排放浓度主要取决于烧结生产中氮氧化物的生成及被还原程度。因此,烧结生产中可通过控制烧结温度、增大升温速率、延长高温时间或降低含氧量等方式抑制NO_x的生成或促进其还原,进而降低烧结烟气中NO_x的排放量。 相似文献
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《冶金自动化》2020,(3)
为了达到加热炉NO_x排放限值150 mg/m3的超低排放标准,针对某立式连续退火炉开展降低NO_x排放浓度控制研究。根据实测烧嘴NO_x的生成量,发现了氮氧化物与残氧量之间的关系及残氧量的合理范围,进一步建立了立式连续退火炉残氧量模型,包括升温、降温和稳态3个子模型,研究了不同带钢规格及加热模式下残氧量与加热功率之间的关系。基于该模型,开发了连续退火炉燃烧控制的离线计算软件,并且在某镀锌线退火炉一级系统上开发了残氧量自动设定的功能模块,可根据设定温度与实际温度偏差自动进行选择,成功控制高功率下燃烧过程中NO_x生成量,并且实现低功率下既能满足退火炉自身降温的需求,又能满足烟气中氮氧化物超低排放的需求。 相似文献
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通过柠檬酸溶胶凝胶法制备了La_(0.9)Rb_(0.1)Co_(1-x)Fe_xO_(3-δ)(x=0.1~0.8)系列钙钛矿催化剂。通过X射线衍射(XRD)、氢气程序升温还原(H_2-TPR)、NO_x程序升温脱附(NO_x-TPD)及X射线光电子能谱(XPS)考察了Fe含量变化对催化剂结构、NO_x辅助碳烟燃烧反应活性、催化剂氧化还原活性、催化剂表面Fe和Co的化学状态以及NO_x储存能力的影响。结果表明:所制备的催化剂均保持钙钛矿结构,Co与Fe的共掺杂改变了B位金属的化学状态,催化剂表面存在Co~(2+)和更高价态的Fe物种。相比纯LaCoO_3和LaFeO_3,La_(0.9)Rb_(0.1)Co_(1-x)Fe_xO_(3-δ)(x=0.1~0.8)催化剂碳烟燃烧的特征温度T_(50)分别下降约30和70℃,碳烟燃烧的速度也随之加快。同时,在NO_x辅助碳烟燃烧过程中,NO氧化所生成的NO_2可与碳烟反应生成N_2,其中La_(0.9)Rb_(0.1)Co_(0.6)Fe_(0.4)O_(3-δ)催化剂具有最高的NO_x消除能力,在381℃时达到36.4%。 相似文献
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采用立管炉及傅里叶红外光谱烟气分析仪研究反应温度、活性炭和添加剂对固定床内半焦燃烧时HCN和NO_x的排放特性的影响。实验结果表明,850~950℃范围内,温度升高,半焦燃料型N向HCN和NO_x的转化率降低,最大降幅分别为1.43%和8.67%;850~900℃和900~950℃范围内,半焦燃料型N向HCN和NO_x的转化率存在线性关系;活性炭促进半焦燃料型N向HCN和NO_x的转化,添加剂CaO和Al2O3减弱活性炭对半焦HCN和NO_x的释放,但对HCN向NO_x的转化没有太大影响。 相似文献