确定计量皮带速度的方法

<正> 我矿粗选厂采用人工括取皮带上的矿量、称重和查表的方式计算原矿(没有手选作业,原矿破碎后直接入选)矿量,一直用Q=qVt/1000的公式计算。Q为t时间内的矿量(吨)、q为单位长度皮带的负荷(公斤/米);V为实测的皮带平均速度(米/     

浓密机矿浆浓缩面积的确定方法

运用矿浆沉降理论中的各种经典方法, 对本溪钢铁公司南芬选厂及歪头山铁矿的尾矿样分别进行了矿浆沉降面积计算, 同时进行了实验室动态浓缩试验。与工业试验结果的对比结果表明, 动态浓缩试验方法是设计确定尾矿浓缩面积的最佳方法。     

槽形皮带运输机运输能力的计算

在一般情况下,计算普通皮带运输机运输能力的通用公式可写成: Q=KB~2_γV 吨/小时式中:Q——运输机的运输能力: B——皮带的有效宽度,即物料载流的宽度,米; V——皮带的运行速度,米/小时; γ——物料的松散比重,吨/米~3; K——皮带的载荷系数,它与皮带的断面形状,物料的安息角,及运输机的倾角有关。     

屏松金矿选金厂

屏松金矿的选金厂是北美洲第一个采用吸出管搅拌槽(draft-tube agitator)来回收金的选厂,也是第一个在孵矿回路和吸附段之间安装着一台直径为100英尺(30.48米)、容积为500,000加仑(2273米~3)的浓密机,从而采用分流方案进行碳浆法生产的选厂。配置在厂内外的设备以及一个简单的控制装置,使工厂的运转减少到只需2个人。该厂投产于1981年2月,原设计能力为1000短吨(907.2吨)/日,现已增加到1500短吨(1360.8吨)/H。投产初期的原矿品位为0.18～0.20盎司/短吨(6.6～6.86克/吨),现为0.12盎司/短吨(4.11克/吨)。     

用高度——浓度法计算东鞍山烧结厂二段浓缩作业所需的浓缩面积

浓缩机面积的选型设计是选矿厂设计中的一个重要环节。本文在参考有关文献的基础上，经严密地推导得出了一种计算浓缩机面积的新方法即高度－－浓度法，并利用该方法对东鞍山烧结厂二段浓缩作业所需浓缩面积进行了计算，得出其二段浓缩作业不足这一结论，为今后东烧厂浓缩作业的技术改造提供了科学的依据。     

柿竹园矿极细多金属尾矿絮凝沉降特性研究

研究了柿竹园矿500 t/d选厂尾矿絮凝沉降特性, 为尾矿絮凝沉降脱水筛选最有效的絮凝剂及其最佳剂量。用沉降速率作为尾矿絮凝沉降性能的评价指标, 完成了添加石灰和3种聚丙烯酰胺F2、F3和F4的尾矿沉降脱水试验。结果表明, 单独添加任何一种聚丙烯酰胺或石灰, 对尾矿沉降几乎不起作用; 同时添加聚丙烯酰胺与石灰, 尾矿沉降明显加快。其中, 同时添加聚丙烯酰胺F2与石灰最为有效, F2的最佳用量为50 g/t, 石灰的最佳用量是3 kg/t; 尾矿浓度对尾矿的初始沉降存在影响, 浓度越低, 最初的沉降越快。     

浮选尾矿水的澄清复用

我厂煤泥水处理流程比较简单:洗煤机溢流精煤经园筒筛后进入捞坑(面积26.5米~2),捞坑溢流(约1200米~3/时)与补给水一起到两个直径13米的沉淀塔进行浓缩,沉淀塔的溢流作为洗煤循环水,沉淀塔底流去浮选,浮选尾矿水(浓度30克/升左右,流量约300米~3/时,灰分65—70%),排出厂外舍弃。全厂总煤泥量     

细粒氧化铜精矿浓密过滤试验和设备计算

<正> 国内一些氧化铜选厂的精矿浓密过滤系统建成投产后需要填平补齐甚至大规模改造的事实说明,在难沉降精矿浓密过滤的研究和设计方面有待进一步总结提高的必要。大姚氧化铜选厂的精矿脱水工艺在设计之前除了做过精矿的沉降速度试验之外,还做过小型连续的浓密、过滤试验。但是由于在计算浓密机所需面积的问题上因受一般传统计算方法的影响而对小型浓密试验所得数据的可靠性认识不足,以及在对细粒氧化铜精矿选用盘式真空过滤机时滤饼吹落不净而须修正试验数据的问题缺少认识等原因,致使建成投产后的浓密过滤设备能力不能满足需要,仍然避免不了填平补齐。因此,为了探讨这方面的问题,本文除了对大姚氧化铜精矿的沉降速度试验和浓密过滤试验作扼要介绍外,并对影响精矿沉降的主要原因以及浓密过滤所需面积的计算等问题提出一些看法,共同研究讨论。     

江苏省小型黑色金属选矿厂介绍

根据江苏省铁矿资源贫、矿山小而且分散的特点,自1971年起,我省一些矿山及钢铁厂相继办起了小选厂。到目前为止,已有9个选厂投入了生产,有2个选厂在设计或施工中。投产的小选厂中有6个在钢铁厂,3个在矿山,总处理能力达50万吨。江苏省各地(市)、县狠抓高炉吃精料,注意选厂的生产,因而许多小选厂技术指标提高较快,不少小选厂铁精矿品位达到65%,金属回收率达82%。小高炉技术经济指标也大大改善。1977年,丹阳钢铁厂高炉焦比为659公斤/吨铁,利用系数达2.85吨/米~3日;溧阳钢铁     

Equity银矿采用新浮选槽

Equity 银矿最近使一列5台17米~3DorrOliver 浮选槽投产。这是扩建的一部分,使生产能力提高到10000吨/日。该矿位于美国休斯敦附近,是加拿大最大的银矿。选厂现有的浮选槽改为扫选,DorrOliv-     

鲍姆跳汰机结构改革

我厂共有三台鲍姆跳汰机:两台用于主洗,每台跳汰面积为14米~2;一台用于再洗,跳汰面积为8米~2;全部是钢筋混凝土结构。我厂设计生产能力每年入洗原煤110万吨,实际入洗190万吨,跳汰机单位面积处理量为13—14吨/米~2·时,主要洗     

重选设备的进展

二十多年来,重选设备的研制取得了显著进展,主要有以下几点: 1.设备的大型化与多层化。例如出现了直径7.7米,工作面积39.6米~2,处理能力150～300米~3/时的径向液压跳汰机;出现了直径3.5米的圆锥选矿机,处理能力达200～300吨/时;出现了多层重叠多头螺旋选矿机,直径1.5米,三头九槽的密集螺旋选矿机处理能力     

铜录山氧化铜矿石无油浮选新工艺研究

<正> 一、前言铜录山矿系大型矽卡岩铜-铁共生矿床,已建成并投产4000吨/日浮选厂,其中氧化矿2000吨/日。主要含铜矿物为孔雀石、蓝铜矿、假孔雀石;脉石为石英、石榴石及粘土质矿物,但是,脉石矿物的总量大大低于磁铁矿、假象赤铁矿、褐铁矿等铁矿物总量。矿石氧化率高,含泥较多,浮选油药耗量大,选厂每天排出20000米~3以上的废水中,除铜、铁、悬浮物及 pH 超标以外,尤其是2号油含量达10—20毫克/升,为国家规定标     

改善马钢凹山选厂环水水质的技术措施

随着凹山采场矿石资源的不断减少，低品位高村矿石的配矿比例不断增加，选厂入选品位逐年降低，选矿比大，尾矿量增加，加之磨矿粒度变细，使尾矿浓缩系统负荷加重，环水水质变差，既影响了生产，又污染了环境，在试验添加絮凝剂不理想的情况下，增加尾矿浓缩机沉降面积，是改善选厂环水水质的有效措施。     

马坑铁矿选矿实践

针对马坑铁矿一期选厂现有闲置设备及配置情况,增加选铁系列,确定合理选矿工艺流程,进行选矿试验研究,得到了良好的选矿工艺指标,改善了现流程中存在的反富集现象,降低了单位选矿成本,使选厂处理能力从100万吨/年提高到150万吨/年.     

谈谈风量计算的一种方法

在矿井风量计算的现用方法中,有一种是按井下同时工作的最多人数来计算。虽然这种方法已经使用很久了,但理论依据是什么?仍可议论一下,以便人们做出合适的评价。这种方法用下式计算矿井的总风量 Q:Q=4NK 米~3/分……………(1)式中:N——井下同时工作的最多人数,人;K——风量的备用系数,它是矿井瓦斯涌出不均衡系数、矿井内部漏风系数、……等的总概括;4——以人数为计算单位的供风标准,即按井下每人每分钟4米~3的单     

芬斯克金刚石矿

南非芬斯克金刚石矿估计去年处理矿石580万吨,平均品位0.87克拉/吨,回收金刚石500万克拉,其中65～70%为工业品级。1965年该矿确定用露天开采,选厂的设计月处理能力为27.1万吨。1970～1980年选厂扩建,目前的处理能力为42万吨/月。在1990年当露天矿达到最终经济深度388米时,地下矿将投产,用分段空场法开采。     

攀西某选矿厂浓缩、分级沉降试验研究

针对攀西某选矿厂现有浓缩、分级工艺存在的问题, 开展了各工序浓缩、分级沉降试验研究。试验结果表明, 石灰和阴离子聚丙烯酰胺的凝聚和絮凝效果较好, 单一使用或联合使用都能获得良好的絮凝效果, 改善矿浆的沉降特性。新开发的高频振动变形式斜板浓密机完全适用于该选厂各种物料的分级、浓缩与脱泥回收。     

综采工作面供风量的计算

煤矿安全规程(以下简称“规程”)109条规定:矿井所需风量可按相对瓦斯涌出量计算。对于低沼气矿井(相对沼气涌出量为10米~3及其以下的矿井),日产一吨煤所需风量为1.00～1.25米~3/分。采区和工作面所需风量也是按这一原则计算的。但是,这种计算方法存在着一个明显的问题,即风量与产量的一次方成正比,产量增加一倍时风量电要增加一倍。炮采工作面的产量不大,这种计算方法具有一定的综合代表性,是可行的,也是合理的。而综采工作而,一般产量很大,这种计算配风量的办法就有问题了。比如,徐州夹河矿2409综采工作面,平均日     

根据静态沉降—沉积曲线确定浓缩机面积方法的研究

本文在重力沉降－沉积模型的基础上，推导出计算连续浓缩机底流浓度和比浓缩面积的公式，提出了一种设计浓缩机计算底流浓度和浓缩面积的新方法－静态沉降－沉积曲线法。此法与Ｔ－Ｆ法和Ｏｌｔｍａｎｎ法进行比较，得到了满意的结果。