某型飞机舱盖手动开启机构活塞杆橡胶面开裂失效分析

本文主要对故障活塞杆和配合密封的活门座子进行了外观检查,对活塞杆橡胶面表面以及橡胶断裂断口进行了宏观、微观观察,对活塞杆使用的橡胶进行了红外光谱等分析。综合各个实验结果,确定活塞杆橡胶面裂口起源于活塞杆与橡胶结合的内圆周处,开裂的原因为过载开裂。     

4M50型压缩机存在问题及解决措施

1七级活塞杆与活塞连接丝杆处断裂 由于4M50-155／320-BX型压缩机七级活塞力较大，七级活塞杆与活塞连接由螺纹连接。在活塞杆螺纹处极易产生应力集中，在运行时受交变应力的作用下易发生断裂。因此，只要取消活塞杆螺纹就可解决该处断裂问题。考虑到本级活塞的尺寸较小，决定改进七级活塞杆与活塞的连接方式，将活塞杆与活塞制作成整体式，消除存在缺陷。改进后七级活塞杆与活塞连接方式见图1。     

C302氢压机活塞杆断裂原因分析

通过对活塞杆疲劳断裂原因的理论分析和计算,提出了提高活塞杆预紧段弹性的观点,介绍了防止活塞杆断裂的历次改造过程。     

高压煤浆泵活塞杆断裂原因分析

介绍了高压煤浆泵德国原装及国产替代活塞杆的使用情况,通过宏观断口分析、显微金相分析以及断口扫描电镜分析等手段,对德国原装及国产活塞杆材质进行了分析比较,发现德国原装的活塞杆显微组织为正常的回火索氏体,材质为调质状态,能够满足轴类零件必要的热处理要求。国产活塞杆的显微组织为正火状态的体素体+珠光体,疲劳抗力严重不足,其是活塞杆产生断裂的根源。建议在选择高压煤浆泵活塞杆备件时优先考虑原厂备件;若选择国产替代,则应对所选用材料及加工工艺提出明确要求。     

往复式压缩机活塞杆断裂的解决方法

由于压缩机的连续运转,活塞杆带动活塞体在压缩机缸体内连续往复运动做功,承载着高负荷的拉力和推力,使活塞杆极易产生疲劳且超过承载极限,最终导致活塞杆在薄弱和应力集中处断裂,极易造成生产事故。通过测量计算过度圆角、加粗定位台阶等方法,解决活塞杆应力集中、强度不足的问题。     

加氢压缩机二级活塞杆断裂失效分析

对压缩机断裂的二级活塞杆进行了材料的化学成分分析、断口的宏观形貌分析、活塞杆螺纹纵截面金相检查以及金相组织分析,并对活塞杆螺纹冷滚压加工工艺进行了讨论,最后认为造成活塞杆断裂的主要原因是由于螺纹加工时出现齿顶整圈环向微裂纹,投入运行后使之崩裂形成缺口,该缺口成为后来疲劳断裂破坏的疲劳源。     

原料气压缩机4级缸活塞杆断裂原因分析

通过对某燃气有限公司原料机4级缸活塞杆断口表面及夹杂物检查、金相组织及硬度测试、力学性能测试、化学成分分析等技术检测手段进行一系列的原因分析,初步认定为送检活塞杆断口为疲劳断裂,疲劳源位于活塞杆淬硬层表面;实验数据显示,送检活塞杆的淬硬层硬度、基体硬度、基体抗拉强度均低于标准值要求,基体屈服强度仅处于标准值下限,致使活塞杆中部受到弯矩作用与填料发生偏磨,从而萌生磨削裂纹后在拉压交变工作应力作用下发生疲劳断裂。     

大直径长活塞杆镀硬铬

我厂从1979年开始加工大直径油缸的长活塞杆，油缸活塞杆长度为5700mm。为提高活塞杆表面的耐磨性，延长其使用寿命，设计要求活塞杆外园镀硬铝，镀层厚度为0．03～0．06mm。随着工业生产的突飞猛进和科学技术的飞跃发展，来我厂加工大直径长油缸的用户也越来越多。此类油缸的活塞村长度一般都在4500～6800mm之间。这些活塞杆有一个共同的技术条件，就是外园表面都要求镀一定厚度的耐磨铬层。通过十多年的生产实践，我们在大直径长活塞杆镀铬工艺方面取得了一定的经验。被镀工件能够获得理想的镀铬层，得到广大用户的赞誉。我厂是采用尺寸镀…     

活塞杆(长杆)局部复镀铬的方法

一、前言活塞杆是属于长杆转动配件,其配合精度高,公差仅在0.02～0.06mm之间。它的镀铬厚度要求为0.03～0.05mm,维氏在硬度在800～100公斤/毫米~2。因此活塞杆在电流效率低、均镀能力差的镀铬液中电镀;即使采用辅助阴极、仿形阳极,仍难免出现椭圆形,局部尺寸不一等现象。因而多数厂家的活塞杆尺寸镀铬都采用镀后再通过机械修磨达到装配尺寸的办法。但这种修磨常会造成铬层被磨掉,甚至会直接磨损活塞杆而致报废。我厂生产多种活塞杆(长度在200mm至3000mm之间),其装配尺寸在电镀过程中控制。而对活塞杆(长杆)少数局部尺寸小的部位,曾经用过普通复镀铬后再进行机械修磨的办法。由于机械修磨费用大,且修磨难以保证镀层质量,于是我们在生产实践中通过分析和摸索,使用活塞杆(长杆)局部复镀方法,弥补活塞杆局部尺寸超差,省去大量机械修磨,提高了质量。     

煤气化炉除灰敲击装置活塞杆有限元分析

采用有限元软件ANSYS对气化炉除灰敲击装置的关键部件——活塞杆进行了三维数值计算,分析了在冲击载荷作用下其内部应力分布和变化规律。计算结果表明:活塞杆应力集中部位出现在活塞杆前端定位卡圈槽和台阶圆角两截面突变处附近,尤其是台阶圆角处的应力在计算时间内一直处于较大值;对于不同圆角半径的活塞杆,台阶应力集中处的最大Von Mises等效应力随着圆角半径的增大而逐渐减小。     

3D22（Ⅱ）氮氢气压缩机着火爆炸的原因分析

对3D22（Ⅱ）压缩机由于活塞杆断裂引起着火爆炸的事故进行了分析，并着重分析了活塞杆断裂的原因。     

浅谈活塞式压缩机常见故障

从曲柄销轴瓦的偏磨、曲柄销轴颈的损坏、十字头销的处理、活塞杆尾部的连接、活塞及活塞杆的损坏、活塞杆跳动的异常处理6个方面简要介绍了往复活塞式压缩机的故障诊断及处置措施,对于往复活塞式压缩机的使用与维护有一定的借鉴意义.     

压缩机活塞杆断裂原因分析及解决措施

本文针对压缩机活塞杆的断裂原因,分析了其活塞杆的材料组成成分、宏观断口的观察、微观断口的观察、力学的性能和金相显微观察等相关方面,得出压缩机活塞杆的断裂原因是疲劳断裂,即当活塞碎裂后,受到驱动力的挤压,导致弯曲变形,最终形成断裂。     

立磨加压油缸活塞杆断裂原因分析及处理

针对LMS46.4矿渣立磨加压油缸活塞杆在生产过程中发生断裂,进行了相关的理化检验和分析。采用断口形貌和化学成分分析等方法对加压油缸活塞杆的断裂原因进行分析。根据活塞杆断裂的实际情况和材料的焊接性能,制定了具体的焊接修复工艺。经过近半年的运行,设备状况良好。结果表明:修复后的活塞杆完全可以满足工作要求。本次工作既保证了生产线的连续运转,又为今后焊接修复此类杆件零件积累了宝贵经验。     

镀铬活塞杆表层裂纹分析与解决

本文分析了伺服作动器活塞杆表层裂纹形成的机理,确定了活塞杆表层裂纹的性质和产生原因,以及裂纹的深度范围。采用具有压应力的爆炸喷涂WC/Co工艺代替电镀硬铬工艺解决活塞杆因深度裂纹而报废的问题,制定了可行的维修方案和技术路线,并确定了维修工序和参数。结果表明,修复的活塞杆满足图样尺寸及技术要求,经综合性能比较及磨合实验验证,WC/Co涂层优于电镀硬铬层。     

活塞杆镀镍层套铬时发花的原因分析及对策

0前言液压油缸活塞杆一般镀硬铬,对耐蚀性有较高要求的镀半光亮镍/光亮镍/硬铬。活塞杆镀镍层套铬时常出现发花现象,镀层表面无金属光泽,严重影响杆体的外观质量。造成镀铬发花的原因较多,如镀镍后活塞杆放置时间过长、镀镍后清洗不良、镀铬液中杂质过多等。本文重点介绍了活塞杆镀镍层套铬时发花的常见原因及解决方法,以期为同行提供参考。1工艺流程→→→→上料清洗除油活化镀半光亮镍     

6M25型压缩机四段、五段回气管的改造

1存在问题 江苏灵谷化工有限公司于2000年起陆续安装了5台6M25型往复式氢氮压缩机。6M25型压缩机自投用以来,经常发生四段、五段活塞杆断裂的事故。仅2006年1年按计划更换3支四段、五段活塞杆后仍发生了3起四段、五段活塞杆断裂的事故及5次四段、五段活塞杆螺母松动现象,被迫停车处理,增加了维修量和维修费用,给企业造成了很大的经济损失。     

化工压缩机活塞杆早期疲劳断裂及其预防措施

随着我国国民经济的快速发展,我国化工行业也在快速发展,但是在发展的过程中压缩机早期断裂的状况时有发生,出现这种问题的主要原因是由于油气的压力过大,加上压缩机活塞杆长期使用造成失效的原因致使的。活塞杆的使用和质量是整个化工项目的关键部分,轻则出现使用疲劳问题,重则发生重大事故。因此,针对这种状况,如果能做到早期发现并制止就是最好的解决方法。针对压缩机活塞杆的使用原理及使用寿命知识,以期通过分析研究解决我国化工行业的压缩机活塞杆早期疲劳断裂问题,为其提出了有效的预防措施。也对压缩机活塞杆的使用方法及研究提供了重要的指导建议。     

F370密炼机压料装置的改造

针对进口F370密炼机压料装置压砣撞击声音大、活塞杆易断裂、L密封圈效果不理想状况，先介绍了结构并作了受力分析。将压砣由原来的铸造件改为焊接件并加装了耐磨铜条，改善受力情况并且将活塞杆直径加大，改进了压砣与活塞杆的连接方式。经改造后的密炼机使用情况良好。     

活塞杆表面裂纹的磁粉探伤方法剖析

本文对不同时期的活塞杆产生表面裂纹的原因及特征进行了分析，并对在不同时期采用相应的磁粉探伤方法做了介绍，同时总结了发现表面裂纹后的活塞杆的处理方法。