PP／EPDM／SBS共混材料的研究

本文以ＥＰＤＭ为主增韧剂，ＳＢＳ为辅助增韧剂，用共混改性的方法研究了共混材料。过氧化苯甲酰（ＢＰＯ）作交联剂，使橡胶相内部形成部分交联结构，使材料的力学性能得到改善；通过在材料中填充适量的滑石粉，材料的弯曲强度能够得到保证；并且还讨论了ＰＰ／ＥＰＤＭ／ＳＢＳ的不同配比获得的材料性能基本接近汽车保险杠的技术指标。     

汽车保险杠材料的研究

本文以ＥＰＤＭ为主增韧剂，ＳＢＳ为辅助增韧剂，对ＰＰ进行了三元共混改性，以过氧化苯甲酰作交联剂，使橡胶相内部形成部分交联结构，使材料的力学性能得到改善；通过在材料中填充适量的滑石粉，材料的弯曲强度能够得到保证；并且还讨论了ＰＰ／ＥＰＤＭ／ＳＢＳ的不同配比对共混材料性能的影响，获得的材料性能基本接近汽车保险杠的技术指标。     

国产聚丙烯的增韧改性研究

本文采用共混的方法对ＰＰ进行增韧改性,分别用苯乙烯与丁二烯嵌段共聚物（ＳＢＳ）、三元乙丙橡胶（ＥＰＤＭ）和乙烯与聚烯烃共聚物（ＰＯＥ）作为增韧剂与ＰＰ组成二元及三元共混体系,测试了各共混体系的力学性能,并确定最佳的增韧剂和具有较好的协同效应的共混体系,试验结果表明：ＰＯＥ为ＰＰ的最佳增韧剂,ＰＰ／ＥＰＤＭ／ＳＢＳ三元共混体系具有较好的协同效应。     

氯化乙丙橡胶胶增容PVC／SBS共混体系的研究

以氯化乙丙橡胶（ＣＥＰＤＭ）为相容剂,研究了ＳＢＳ对ＰＶＣ的共混增韧改性。结果表明ＣＥＰＤＭ能明显改善ＳＢＳ与ＰＶＣ的相容性,使共混物中ＳＢＳ颗粒尺寸明显减小,分布更均匀,共混物的ｔｇ内移,常常和低温下制品冲击强度增大。当ＰＶＣ／ＳＢＳ／ＣＥＰＤＭ为８０／２０／６（质量比）时,共混物的常温缺口冲击强度为５６．３ｋＪ／ｍ＾２,低温（－２０℃）缺口冲击强度为３２．４ｋＪ／ｍ＾２。     

CPE与ACR或MBS协同增韧硬质PVC研究

本文研究了ＰＶＣ／ＣＰＥ／ＡＣＲ或ＭＢＳ共混物的力学性能与增韧剂组成比、加工条件和相形态之间的关系。实验结果表明,适宜组成比和加工条件下,ＣＰＥ与ＡＣＲ或ＭＢＳ对硬质ＰＶＣ有协同增韧作用,共混物形态结构以增韧剂呈精细网－岛相分散为特征。     

PP／EPDM／云母共混复合材料的研究

冲击强度和弯曲模量是聚丙烯共混材料中存在的一个矛盾，通过ＰＰ／ＥＰＤＭ／云母三元共混得一以具有高冲击强度和高弯曲模量的硬而韧的复合材料，并将其用于汽车塑料件中。本文研究了ＰＰ／ＥＰＤＭ／云母的共混物配方、共混体系中ＥＰＤＭ和云母含量与冲击强度和弯曲模量间的关系，分析了云母的表面处理及ＰＰ／ＥＰＤＭ／云母材料断面ＳＥＭ照片，提出了该材料的结构形态模型。     

聚丙烯三元共混增韧改性技术研究

研究了ＰＰ／ＨＤＰＥ／ＳＢＳ三元共混物的性能。实验结果发现三元共混物的冲击韧性与ＳＢＳ和ＨＤＰＥ含量的关系。通过技术经济分析，找到了ＰＰ／ＳＢＳ／ＨＤＰＥ的最佳配比，并通过加入玻璃玻璃，提高共混物的强度。经过改性的材料具有良好的韧性和强度以及耐热性能，基本达到了工程塑料的性能，扩大了聚丙烯的用途范围。     

PS／LLDPE／SBS共混体系的研究

本文介绍机械共混法制备ＰＳ／ＬＬＤＰＥ／ＳＢＳ共混物，并对共混物的组成、相容性、形态的力学性能等进行了研究。由研究表明，ＬＬＤＰＥ在增容剂ＳＢＳ存在下对ＰＳ树脂起增韧改性作用，当ＳＢＳ的质量分类为５％（以ＰＳ＋ＬＬＤＰＥ１００份（质量）为基准），ＰＳ／ＬＬＤＰＥ为８５／１５（质量比）时，共混体系的冲击强度最大，为４．５ｋＪ／ｍ＾２，ＳＢＳ在ＰＳ／ＬＬＤＰＥ共混物中含量较少时，它主要分布在ＰＳ和ＬＬ     

增容剂苯乙烯－乙烯／丁烯－苯乙烯三嵌段共聚物对LDPE／PS共混物形态的影响

以苯乙烯－乙烯／丁烯－苯乙烯三嵌段共聚物（ＳＥＢＳ）作增容剂，用２种方法制备ＬＤＰＥ／ＰＳ共混物，均对混合物分散相颗粒尺寸和形态有影响，主要是由于界面现象，而不是流变行为。同时还计算了ＳＥＢＳ／ＬＤＰＥ以及ＳＥＢＳ／ＰＳ共混物的相互作用能密度β。试验表明，随着ＳＥＢＳ中ＥＢ体积分数的增加，ＳＥＢＳ／ＬＤＰＥ共混物的β值减小，而ＳＥＢＳ／ＰＳ共混物的β值增加，并在ＥＢ体积分数约０．４５时两条曲线相交。还提出了含增容剂的二元共混物分布的３种模型，用２种方法制备的共混物的分布模型均属于结合型。     

增容剂苯乙烯—乙烯／丁烯—苯乙烯三嵌段共聚物对LDPE／PS共混物形…

以苯乙烯－乙烯／丁烯－苯乙烯三嵌段共聚物（ＳＥＢＳ）作增容剂，用２种方法制备ＬＤＰＥ／ＰＳ共混物，均对混合物分散相颗粒尺寸和形态有影响，主要是由于界面现象，而不是流变行为，同时还计算ＳＥＢＳ／ＬＤＰＥ以及ＳＥＢＳ／ＰＳ共混物的相互作用能密度β，试验表明，随着ＳＥＢＳ中ＥＢ体积分数的增加，ＳＥＢＳ／ＬＤＰＥ共混物的β值减小，而ＳＥＢＳ／ＰＳ共混物的β值增加，并在ＥＢ体积分数约０．４５时两条曲线相交。     

CPE对PVC／SBR共混体系增容作用的研究

通过微观冲击试验、动态力学分析（ＤＭＡ）、扫描电镜（ＳＥＭ）和透射电镜（ＴＥＭ）观察，研究了氯化聚乙烯（ＣＰＥ）增容的ＰＶＣ／丁苯橡胶（ＳＢＲ）共混物的性能与形态结构之间的关系。试验结果表明ＣＰＥ对ＰＶＣ／ＳＢＲ共混体系有良好的增容作用。     

EPDM—g—MMA接枝率对POM／EPDM共混物增容作用的影响

本文介绍以ＢＰＯ为引发剂，合成接枝共聚物ＥＰＤＭ－ｇ－ＭＭＡ的方法，并对其进行红外表征，另外，借助ＳＥＭ和力学性能测试研究了接枝率时ＰＯＭ／ＥＰＤＭ共混物的增容作用的影响。     

PP/HDPE/EPDM共混物的研究

研究了聚丙烯（ＰＰ）、高密度聚乙烯（ＨＤＰＥ）和ＥＰＤＭ共混制备非交联型ＰＰ／ＨＤＰＥ／ＥＰＤＭ三元共混物。结果表明，当共混比ＰＰ／ＨＤＰＥ／ＥＰＤＭ＝６５／２０／１５，活性碳酸钙为３０份，ＨＤＰＥ品种为ＧＦ７７５０，采用先把ＨＤＰＥ和ＥＰＤＭ预制成混料再与ＰＰ共混的方法，可得到性能良好的ＰＰ／ＨＤＰＥ／ＥＰＤＭ共混物。     

EPDM－g－MMA接枝率对POM／EPDM共混物增容作用的影响

本文介绍以ＢＰＯ为引发剂，合成接枝共聚物ＥＰＤＭ－ｇ－ＭＭＡ的方法。并对其进行红外表征，另外，借助ＳＥＭ和力学性能测试研究了接枝率对ＰＯＷ／ＥＰＤＭ共混物的增容作用的影响。     

反应挤了HDPE／PET共混合金结构与性能研究

采用ＤＳＣ、ＷＡＸＤ、ＳＥＭ及ＴＧＡ等方法研究了ＨＤＰＥ／ＰＥＴ共混合金在增溶剂Ｅ／ＶＡＣ或Ｅ／ＡＡ作用下的结晶性、形态结构及热稳定性。结果表明，Ｅ／ＶＡＣ或Ｅ／ＡＡ的加入，使ＨＤＰＥ／ＰＥＴ体系中ＨＤＰＥ组分的熔融热焓降低，结晶度下降，但熔融峰位置和晶胞基本保持不变；从ＳＥＭ照片可以观察到Ｅ／ＶＡＣ、Ｅ／ＡＡ对共混体系具有一定的增容作用，Ｅ／ＡＡ和效果优于Ｅ／ＶＡＣ；共混体系的热稳定性随Ｅ／ＶＡ     

HDPE结构泡沫塑料的增韧研究

分别研究了ＬＬＤＰＥ、ＣＰＥ、ＥＶＡ和ＳＢＲ对ＨＤＰＥ低发泡结构泡沫材料的增韧效果，考察了不同增韧剂用量对制品性能及外观的影响。结果表明，所选几种增韧剂对ＨＤＰＥ结构泡沫都有明显的增韧作用，在一定的用量范围（质量分数１０％～２０％）不但保持了力学强度，还大大提高了材料的抗弯曲性能，其中以ＳＢＲ体系较为理想，添加质量分数为１０％的ＳＢＲ时，材料冲击强度可提高到原来的４倍多，添加２０％时，冲击强度可达到原来的９倍左右，并且所制泡沫质量均一，易于控制。增韧剂使材料的流动性下降，以ＣＰＥ为甚，但动态硫化后的ＳＢＲ增韧体系流动性却下降不大     

SPS及其镧离聚物对PS/PBMA共混体系相容性的影响

通过运用溶液成膜共混法制备了系列聚苯乙烯／聚人烯酸丁酯（ＰＳ／ＰＢＭＡ）共混物。借助差示扫描量热法（ＤＳＣ）、傅里叶变换红外光谱（ＦＴＩＲ）、扫描电子显微镜９ＳＥＭ）研究了磺化磺苯乙烯（ＳＰＳ）及其离物对共体系相容性的影响。共混物中ＳＰＳ磺化度越高,ＰＢＭＡ相的下班伦为温度向高温方向移动越明显 。ＳＰＳ镧离聚物（ＳＰＳ１．８－Ｌａ）为增容剂时,ＤＣＳ结果显示共混物２相Ｔｇ靠扰;ＳＥＭ归咎显示２相分     

粉末生SBR对PVC的增韧作用

研究了粉末改性ＳＢＲ对ＰＶＣ的增韧作用，用ＴＥＭ、ＳＥＭ和ＤＳＣ对粉末改性ＳＢＲ与ＰＶＣ共混物进行了分析，发现粉末改性ＳＢＲ对ＰＶＣ有显著的增韧效果。当粉末改性ＳＢＲ用量由５份增加到１０份，共混物的冲击强度由１０－２０ｋＪ／ｍ＾２突然升高到８５－１００ｋＪ／ｍ＾２。这种突变是由改性ＳＢＲ在ＰＶＣ基体中的相形态由分散相转变为网状结构，导致共混物由脆性断裂过渡到韧性断裂造成的。ＤＳＣ分析显示改性ＳＢＲ     

NBR／EPDM共混橡胶

ＮＢＲ／ＥＰＤＭ共混橡胶《弹性体》１９９３，№１报导，北京化工学院利用商品化高聚物ＥＶＡ－１４作增容剂，制得了优异机械性能的ＮＢＲ／ＥＰＤＭ共混胶。胶料配方为：ＮＢＲ６０，ＥＰＤＭ３０，ＥＶＡ－１４１０，ＨＡＦ３０，ＤＢＰ１０，防ＲＤ１．０，ＺｎＯ５...     

粉末改性SBR对PVC的增韧作用

研究了粉末改性ＳＢＲ对ＰＶＣ的增韧作用。用ＴＥＭ、ＳＥＭ和ＤＳＣ对粉末改性ＳＢＲ与ＰＶＣ共混物进行了分析。发现粉末改性ＳＢＲ对ＰＶＣ有显著的增韧效果。当粉末改性ＳＢＲ用量由５份增加到１０份，共混物的冲击强度由１０～２０ｋＪ／ｍ２突然升高到８５～１００ｋＪ／ｍ２。这种突变是由改性ＳＢＲ在ＰＶＣ基体中的相形态由分散相转变为网状结构，导致共混物由脆性断裂过渡到韧性断裂造成的。ＤＳＣ分析显示改性ＳＢＲ与ＰＶＣ部分相容。