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分析了导致DG 670 t/h煤粉锅炉各部位频繁泄漏爆管的原因,提出并实施了多项综合治理技术措施:高温过热器、高温再热器进行管材升级;省煤器由光管改为高温钎焊镍基渗层螺旋肋片管,管排改为错列布置;低温过热器和低温再热器等受热面进行喷涂防护;调整燃烧和煤粉细度及对三次风反切改造,消除烟气温度偏差;对炉外小径管道管材升级和带压堵漏;在锅炉启停和事故处理过程中,控制负荷变化速度等.这些措施有效地解决了锅炉泄漏爆管问题,减少了非计划停机. 相似文献
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高燃烧效率、低N0x排放、着火稳定性好和运行安全是设计与布置切圆燃烧系统的首要考虑。基于此,提出了一种改进型切圆燃烧系统——一次风双向切圆布置燃烧系统,并在2台300MW锅炉上进行试验和应用研究。与传统的切圆燃烧系统相比,水平浓淡燃烧器和同层一次风双向切圆布置是该系统的主要改进之处。锅炉试验和运行结果显示:该型燃烧系统在燃用高硫份、高灰份、难着火与燃尽、具有中等结渣程度倾向的煤种时可有效防范炉内结渣和水冷壁高温剧蚀,过热器和再热器运行安全,额定负荷下锅炉固体未完全燃烧热损失小于2%,可实现35%~100%额定负荷范围内不投油稳燃,NOx排放浓度低。该燃烧系统是一种先进的高燃烧效率、低NOx排放和低负荷稳燃能力强的切圆燃烧系统。图4表4参3。 相似文献
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分析了四角切圆燃烧无烟煤锅炉产生烟温偏差较大的原因,针对无烟煤采取相应的措施解决由于烟温偏差引起的汽温偏差。文章在对近期某台125MW中间再热超高压机组燃用无烟煤锅炉的两次改造和性能实验的基础上,对解决无烟煤锅炉的烟温偏差和汽温偏差提出了新的思路和解决办法,对无烟煤锅炉的再热器和尾部受热面布置提出建议。 相似文献
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本文通过对东方锅炉(集团)股份有限公司首台自主设计制造的,国际上目前容量最大的专门燃烧奥里油的大型锅炉过热器、再热器特性试验,对过热器、再热器系统热偏差试验结果进行了初步分析。试验表明:东方锅炉首台自主设计制造的600MW奥里油锅炉各受热面管系布置和热量分配设计合理,在不同运行工况下热偏差较小。 相似文献
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四角布置切圆燃烧方式的锅炉,由于炉膛出口气流残余旋转的存在,引起水平烟道内烟气沿宽度方向烟温分布不均匀,导致高温过热器局部超温、爆管。该文指出,改变燃烧器的布置方式并进行燃烧调整是削弱炉膛出口气流残余旋转,进而减小水平烟道内的烟温偏差的好方法。 相似文献
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本文通过对某300MW四角布置切圆燃烧锅炉在不同省煤器出口氧量及磨煤机投运方式等工况下水平烟道内烟温分布及锅炉效率的热态试验结果的分析,指出了四角布置切圆燃烧锅炉水平烟道内烟温分布随省煤器出口氧量及磨煤机投运方式的变化特点及运行工况的变化对锅炉效率的影响。 相似文献
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提出一种基于燃烧与水动力耦合模型的锅炉蒸汽管壁温度数值模拟方法,对某660 MW超临界切圆燃烧锅炉壁温进行了计算分析。以均匀外壁温为边界条件,利用Fluent软件模拟了煤粉气固流动、燃烧和辐射等过程,获得了炉内不同位置受热管的传热热流。再以热流分布为边界,采用MATLAB软件建立了工质流动及气-壁-汽换热方程组,Fluent软件重新计算的壁温边界。通过编写模型间的网格映射函数,实现壁温的耦合计算。研究表明:壁温计算值与实测值的最大相对误差在2%以内;炉膛出口残余旋转使水平烟道左侧和右上方热流较大,高温再热器和末级过热器的外壁温沿炉宽方向呈双峰分布;高温再热器整级受热管出口壁温的峰谷差值远高于末级过热器,实际运行中应特别注意高温再热器靠烟道左侧管屏外圈管子向火侧弯头处的超温。 相似文献
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针对某电厂600 MW超临界锅炉存在过热器和再热器管内生成氧化皮及超温爆管的现象,通过试验研究了该锅炉分离燃尽风(SOFA)喷嘴正切15°和反切15°情况下,不同的SOFA比例对高温受热面管屏间吸热偏差分布的影响,分析了炉膛出口和水平烟道烟气温度分布特性对过热器和再热器蒸汽温度分布的影响.结果表明:SOFA喷嘴反切对减小炉膛上部切圆直径、降低水平烟道内吸热偏差的作用明显;合理的配风能使高温过热器管壁温度分布更均衡,末级过热器左侧吸热峰值温度降低10K. 相似文献
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引进美国CE公司技术生产的2008t/h-18.26-YM2型锅炉在实际运行中存在一系列问题,主要表现为炉膛两侧烟温偏差大,主、再热蒸汽温度偏差大,一、二次风湿度低,制粉系统干燥出力不能满足煤粉变化的要求等。针对以上问题进行了较全面的锅炉热力特性试验,布置了大量的锅炉、炉内测点并且利用抽气热电偶实测炉膛出口烟温,结合美国CE公司热力计算反推程序,进行全面的正、反热力较核计算,最后调整了再热器和经济器受热面面积,并把后屏至末级过热器连接管由交叉改为平行。 相似文献
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《动力工程学报》2016,(7):519-524
提出了二次再热器热力计算的分室模型,阐述了分室原则、分室方案、计算流程及方程表达,并采用该模型对二次再热器进行热力计算和分析.按照分室原则,根据烟气的冲刷和蒸汽的流动方向将高温过热器分成Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ4个分区,根据高温再热器与高温过热器的布置关系将一、二次再热器均分成Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ3个分区,按照烟气与蒸汽的流程顺序完成各区的计算.结果表明:主蒸汽计算温度均在610℃附近,一次再热器与二次再热器出口蒸汽温度也在600℃以上,与设计值相比,锅炉最大连续蒸发量(BMCR)工况下两者温度偏差在0.6%以内,不同工况下温度偏差均可通过调节减温水量等方法进行控制;该模型可较好地完成二次再热器的热力计算,且简便易行. 相似文献
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