油田注汽锅炉炉管爆裂失效分析

为了弄清某油田注汽锅炉炉管爆裂的原因,分别对爆裂炉管的材质、爆裂炉管及其断口处的宏观形貌、显微组织及注汽锅炉水质等方面进行了全面检验,经分析得出注汽锅炉炉管爆裂是由于超温过载引起的.     

热采锅炉炉管爆裂原因分析

对热采锅炉爆裂炉管材料进行了宏观检查、化学成分、水垢X射线衍射、光学金相组织、常温力学性能、断口能谱元素分析，结果表明，因水质差致使炉管内壁结垢影响传热，炉管较长时间处于过热状态，材料的热强性降低，导致蠕变开裂。     

油田注汽锅炉炉管爆裂断口的金相分析

注汽锅炉是油田开采的重要设备,但不断出现炉管爆裂事故.为了找出原因,通过分析爆破炉管的成分、宏观形貌及显微组织,得出注汽锅炉炉管产牛爆管的主要原因是炉管壁温超温所致.     

裂解炉对流段炉管爆裂分析

针对辽阳石化分公司烯烃厂F108裂解炉对流段炉管爆裂破坏进行了分析.结果表明，爆裂原因是由于炉管在高温下长期运行，管壁氧化腐蚀减薄并影响传热，同时管壁金相组织发生变化，使得炉管强度降低所致.     

锅炉水冷壁管爆裂原因分析

针对某石化公司一支锅炉水冷壁管发生爆裂的问题,观察了其宏观形貌和微观组织,分析了其断口特征,结果表明:爆口毗邻炉管明显胀粗,壁厚显著减薄;爆口毗邻金属具有贝氏体+少量铁素体显微组织,而锅炉管正常组织为铁素体+珠光体;爆裂断口具有典型的韧窝断裂特征。综合分析认为,该锅炉水冷壁管的爆裂属于瞬时过热爆管。最后提出了该锅炉水冷壁管今后运行中应该注意的问题。     

加热炉炉管爆裂原因分析

调查了规格为φ127mm×9mm的20钢加热炉炉管发生爆裂的事故,通过化学成分分析、力学性能检测、金相分析及扫描电镜分析等方法对炉管爆裂原因进行了分析.结果表明:炉管爆裂失效为炉管表面的折叠缺陷所致;炉管穿孔成形时产生的折叠缺陷使炉管表面形成应力集中,减小了炉管的有效承压壁厚.     

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 针对某石化公司一支锅炉水冷壁管发生爆裂的问题,观察了其宏观形貌和微观组织,分析了其断口特征,结果表明：爆口毗邻炉管明显胀粗,壁厚显著减薄;爆口毗邻金属具有贝氏体＋少量铁素体显微组织,而锅炉管正常组织为铁素体+珠光体;爆裂断口具有典型的韧窝断裂特征。综合分析认为,该锅炉水冷壁管的爆裂属于瞬时过热爆管。最后提出了该锅炉水冷壁管今后运行中应该注意的问题。     

锅炉水冷壁管爆裂原因分析

调查了规格为准64 mm×4 mm的20钢水冷壁管炉管产生爆裂的事故,通过化学成分分析、力学性能检测、金相分析及扫描电镜分析等方法对炉管爆裂原因进行了分析。结果表明:炉管爆裂失效为炉管内部产生水垢,使炉管的导热性能变差,产生过热,形成粗胀,最终破裂。     

锅炉过热器管爆管失效分析

调查了规格为Ф32mm×4mm过热器管发生爆裂的事故,通过力学性能分析、化学成分检测、金相分析及扫描电镜分析等方法对炉管爆裂原因进行了分析。最终发现失效的原因为炉管的钢材使用错误,使得炉管强度不足,最终导致炉管的爆裂。     

医疗废物焚烧装置中锅炉管爆裂分析

对医疗废物焚烧装置中使用不到1年而爆裂的304锅炉管进行了宏观形貌、金相组织、断口形貌及腐蚀产物的分析.结果表明，炉管爆裂属应力腐蚀开裂.造成炉管应力腐蚀的内因为304不锈钢是对氯化物、硫化物等相当敏感的材料;外因为医疗废物焚烧时产生的高温烟气中所含氯化物、硫化物腐蚀和来自炉管的工作应力与加工应力；并提出了相应的改进建议.     

高温过热器爆管失效分析

锅炉高温再热器使用150 000 h后发生爆管,通过对高温再爆管情况进行现场调研,并对管样进行宏观检查、力学性能试验、金相及硬度试验、壁厚及管径测量等分析。结果表明:失效管样金相组织中珠光体完全球化,碳化物已呈链状分布,从而导致其力学性能明显下降;内外壁氧化皮厚度测量结果均已超过相关标准要求。高温再热器出口联箱弯头爆管原因为:材质老化导致材料力学性能下降,材料内部产生微裂纹,由于弯头处应力较大,裂纹扩展至壁厚减薄,当壁厚减薄至不满足工况需要时,发生爆管。     

超超临界锅炉T23钢水冷壁管开裂分析

以超超临界锅炉SA213?T23钢水冷壁失效管为试验对象,通过宏观检查、化学成分分析、金相检验和硬度试验,分析失效原因。结果表明:该水冷壁管化学成分正常,材质性能未发生明显劣化;水冷壁失效原因为鳍片焊缝开裂,该裂纹为沿晶界扩展的再热裂纹,起源于焊缝熔合线附近的热影响区粗晶区域,先沿热影响区横向扩展,然后扩展至母材区域,最终导致管壁泄漏失效;热影响区粗晶区域显微组织为粗大的马氏体和贝氏体组织,硬度明显偏高于焊缝熔合线另一侧的焊缝区域,脆性增大。两者在显微组织和硬度上的明显差别,使焊缝熔合线附近的热影响区粗晶区域容易产生应力集中,在高温运行中发生晶间开裂。     

锅炉水冷壁管开裂原因分析

针对某火电厂锅炉水冷壁管开裂情况,通过宏观形貌、材质分析、硬度检测、显微组织检测、扫描电镜、能谱分析和XRD等手段,对水冷壁开裂管进行取样分析。结果表明水冷壁管开裂的原因是氢腐蚀;主裂纹内部和氧化层缝隙存在大量铜,氧化层导热性能差,恶化局部传热,局部热负荷超过一定极限时,大大加速铜在主裂纹处富集,富集的铜元素又加速了裂纹的扩展。     

某焦化厂煤调湿蒸汽回转干燥机管束失效分析

某焦化厂煤调湿蒸汽回转干燥机管束在运行过程中发生开裂.采用化学成分分析、金相显微镜、扫描电子显微镜以及EDS能谱等手段对失效钢管进行取样分析.根据宏观和微观断口形貌、显微组织、钢管的腐蚀坑及力学性能测试结果,确定了钢管失效原因为应力腐蚀开裂.裂纹起源于钢管表面的点蚀坑,应力来自于钢管承受冷热交替时产生的热应力.     

某焦化厂煤调湿蒸汽回转干燥机管束失效分析

某焦化厂煤调湿蒸汽回转干燥机管束在运行过程中发生开裂。采用化学成分分析、金相显微镜、扫描电子显微镜以及EDS能谱等手段对失效钢管进行取样分析。根据宏观和微观断口形貌、显微组织、钢管的腐蚀坑及力学性能测试结果，确定了钢管失效原因为应力腐蚀开裂。裂纹起源于钢管表面的点蚀坑，应力来自于钢管承受冷热交替时产生的热应力。     

发动机燃油供油导管开裂分析

在进行地面检查时发现发动机燃油供油导管焊缝处开裂漏油,结合宏观观察、断口分析、化学分析、金相检查以及有限元模拟等,对其开裂原因进行分析。结果表明:未被卡箍有效固定的供油导管受较大振动载荷作用,在较粗糙的接嘴焊缝根部应力集中处萌生疲劳裂纹,进而疲劳扩展,与内表面烧穿区边缘的焊接微裂缝贯通,导致导管焊缝漏油。焊接时2次收弧的叠加导致导管局部焊穿,焊道表面状态恶化,且材料综合性能下降,促进导管发生疲劳开裂。通过调整导管与卡箍的配合方式、降低线能量等方法,可以有效控制此类故障的发生。     

P92无缝钢管的研制

介绍了研制P92无缝钢管取得的成果和生产工艺特点。对研制的P92无缝钢管进行的高温拉伸性能和高温持久性能等性能评定结果表明:该无缝钢管具有均匀的金相组织,各项力学性能指标和工艺性能完全满足ASME SA 335/SA 335M标准规定和高温锅炉管道使用要求。     

石油套管用钢的开发生产及裂纹原因分析

山钢股份莱芜分公司在石油套管用钢的开发生产中发现圆钢表面出现裂纹,有的裂纹甚至从表面延伸至芯部。为此,对裂纹样进行化学成分、金相组织、电镜扫描等检测分析。结果表明,是由于连铸圆坯冷却不均导致应力集中产生原始裂纹,裂纹在后续的轧制工艺中暴露并且延伸扩展所致。因此,对连铸圆坯的缓冷工艺进行了优化,杜绝了裂纹的产生。     

宝钢大方坯高压锅炉管角部纵裂机理研究

针对宝钢大方坯生产的高压锅炉管钢T91、T92多次出现角部纵裂问题,通过低倍及金相观察,发现裂纹产生与铸坯组织中存在马氏体和铁素体两相区有关。采用Thermalcalc软件计算、高温显微镜、硬度测试的手段,对T91的高温凝固特性进行研究,分析了两相区产生的原因,解释裂纹产生机理。     

飞机转动接头失效分析

对飞机进行检查时,发现与方向舵液压机构相连接的导管断裂,转动接头卡死不能转动。用化学分析、金相检验、扫描电镜观察及能谱分析等方法对转动接头卡死及导管断裂原因进行了分析。结果表明,接管套与弯管嘴处于偏心状态,导致相互旋转受到制约,发生碾压磨损,造成过载压痕损伤,碾磨达到一定程度导致转动接头卡死;导管断裂主要是由于导管变形鼓包处强度减弱,工作过程中在位于螺帽衬套根部的导管处形成应力集中产生疲劳裂纹,当疲劳裂纹扩展到一定程度时,转动接头受到制约,造成导管被强行弯曲而引起断裂。