Cd对AM50-Y-0.6Sb镁合金组织与腐蚀性能的影响

研究了合金元素Cd含量对AM50-Y-0.6Sb镁合金的显微组织和腐蚀性能的影响.研究表明,AM50-Y-0.6Sb合金组织主要由α-Mg固溶体、β-Mg17 Al12相、Al2Y相、YSb相组成.随着Cd含量增加,合金组织逐渐细化,Cd固溶于基体不形成新相,当Cd含量为1％时,晶粒和析出相最为均匀细小分布.合金腐蚀速率和腐蚀电流密度随着Cd的增加而降低,而自腐蚀电位正移.当Cd含量为1％时,合金耐蚀性最佳,腐蚀速率仅有1.07 mg·cm-2·d-1,比未添加Cd合金降低了42.5％.     

添加硅钙合金对AM60镁合金耐腐蚀性能的影响

利用化学浸泡实验法和电化学测试法研究了添加硅钙合金对AM60镁合金耐腐蚀性能的影响。结果表明,硅钙合金加入后细化了AM60合金的显微组织、形成了新的耐腐蚀相—Mg2Si相、使β-Mg17Al12相的含量增多,从而使合金的腐蚀电位正移、腐蚀电流密度和腐蚀速率降低,合金的耐腐蚀性得到有效改善。     

铸态AM60-Ti镁合金的显微组织与力学性能

用光学显微镜、X射线衍射和扫描电镜等手段研究了AM60-xTi合金(x=0,0.2,0.4,0.8)的铸态显微组织,并测定了各试验合金的室温力学性能.试验结果表明,加入少量的Ti可显著细化AM60合金的铸态组织.Ti含量为0.2%时,晶粒细化效果最显著,第二相颗粒细小,分布均匀;AM60合金中的半网状沿晶界分布的β-Mg17Al12相变为颗粒状,并形成弥散分布的颗粒状TiAl3相,合金的抗拉强度和伸长率均达到最高.Ti含量大于0.2%时,Mg17Al12和TiAl3相的尺寸又增大,抗拉强度及伸长率随Ti含量的增加而降低,但均高于AM60合金.Ti加入AM60合金中后,细化合金的晶粒、β相,Ti和Al形成的金属间化合物TiAl3分布于基体和第二相中,起到弥散强化作用,从而提高该合金的力学性能.     

钐含量对镁合金微观组织和力学性能的影响

借助光学显微镜、扫描电镜和电子万能试验机研究AM90合金中加入钐(Sm)后的显微组织和力学性能,并分析Sm对合金显微组织和力学性能的影响.结果表明:AM90-xSm合金是由α-Mg、β-Mg17Al12和Al2Sm金属间化合物组成.随着Sm含量的增加,β-Mg17Al12相的尺寸减小,AM90-xSm合金的晶粒得到细化.当Sm含量为2.0％时,屈服强度和极限抗拉强度分别达到最大值147MPa和168MPa.当Sm含量为1.0％时伸长率达到最大值,进一步增加Sm的含量时合金的伸长率有所降低.     

微量稀土Sm对AZ80镁合金腐蚀性能的影响

通过静态失重法、电化学法、扫描电镜和XRD等手段研究微量Sm对AZ80镁合金的腐蚀性能和微观组织的影响.结果表明:Sm的加入使试验合金的自腐蚀电位升高,自腐蚀电流密度减小,合金的耐蚀性得到提高.当Sm含量为0.6％时合金的腐蚀速率下降为3.3g·m-2·d-1仅为原始合金的25％.同时Sm在合金中形成Al3Sm相,改变了AZ80镁合金中β相(Mg17Al12)的数量和分布,使镁合金的腐蚀行为由较严重的局部腐蚀向均匀腐蚀转变.     

Sm、Sb合金化对AZ61组织和性能影响的研究

研究了铸态AZ61-1Sm-xSb合金,并对其进行了热挤压和时效处理（T5）。结果表明,AZ61-1Sm-xSb合金的主要合金相为β-Mg17Al12、Al2Sm、Al3Sm及SbSm。与AZ61相比,AZ61-1Sm中的Mg17Al12相呈现不连续分布的特征;而在AZ61-1Sm中添加Sb,Mg17Al12不连续分布特征更加明显,并且出现针状SbSm相,当 Sb添加量为1.5wt%时出现大块状SbSm相,而β-Mg17Al12、Al2Sm、Al3Sm均为颗粒状并呈弥散分布。Sm和Sb的添加能提高AZ61合金挤压和时效态合金力学性能,而在AZ61-1Sm合金中添加Sb元素能显著提高合金的高温强度。     

Gd合金化对汽车发动机用AM50合金组织和性能的影响

以Gd合金化汽车发动机用AM50合金为研究对象,通过金相显微镜、X射线衍射仪、扫描电镜等手段,研究了Gd元素对铸态合金组织和耐腐蚀性能的影响。结果表明,铸态AM50合金主要由α-Mg固溶体和初生β-Mg17Al12相组成;AM50合金经过Gd合金化后,主要物相为α-Mg、β-Mg17Al12、Al2Gd3和Al0.4GdMn1.6相;Gd元素的添加可以起到细晶强化、净化除杂和弥散强化的作用;Gd合金化后的AM50合金的耐腐蚀性能都比未添加Gd元素的AM50合金好,其中当Gd含量为1%时合金具有最佳的耐腐蚀性能。     

汽车发动机用AM50合金的合金化与耐蚀性能

对汽车发动机用AM50合金进行了Er合金化处理,研究了Er含量对AM50合金组织和耐腐蚀性能的影响。结果表明,Er微合金化AM50合金组织中除了含有α-Mg相和β-Mg17Al12相外,还形成了Al7ErMn5相和Al3Er相;随着Er含量增加,合金的腐蚀速率表现为先降低后升高的趋势。腐蚀速率和腐蚀形貌的观察结果表明,Er含量为0.5%时的AM50合金具有最佳耐腐蚀性能;随着AM50合金中Er含量的增加,合金的腐蚀剩余强度呈现先增加后降低的趋势,在Er含量为0.5%时具有较好的腐蚀剩余强度。     

稀土Nd对AZ91镁合金组织及耐蚀性的影响

通过OM、XRD、SEM等测试手段研究了添加稀土Nd前后的AZ91镁合金的组织形貌,并在w(Na Cl)=3.5%的水溶液中进行了0~96 h的失重腐蚀测验。结果表明,稀土元素Nd的加入使AZ91镁合金中β-Mg17Al12相的数量明显减少,并且由粗大连续网状分布转变为断续状、均匀分布。同时,Nd与合金中Al结合生成杆状或颗粒状的稀土相Al3Nd。本试验条件下,添加w(Nd)=0.85%的AZ91镁合金的平均腐蚀速率为0.45 mg/(cm2·d),仅为AZ91镁合金腐蚀速率的59.07%,提高了该合金的耐蚀性能。     

流变压铸AM60镁合金在固溶处理过程中的组织演变

采用光学显微镜(0M)、扫描电镜(SEM),研究了固溶处理对流变压铸AM60镁合金组织及硬度的影响.结果表明,流变压铸成形的AM60镁合金在430 ℃固溶处理24 h后,AM60镁合金晶界及枝晶间的粗大网状β-Mg17Al12相几乎全部消除,只剩少量、不连续状的β-Mg17Al12相残留在晶界,α-Mg基体中出现少量细小颗粒状β-Mg17Al12相,α-Mg基体中的A1含量显著增加.而且,随着固溶时间的延长,流变压铸成形AM60镁合金组织中的初生颗粒与二次凝固区颗粒出现合并长大现象,它们的长大速率都随固溶时间的延长而降低,随固溶温度的升高而增大.     

二元Mg-Al合金铸态及ECAP态组织与性能研究

研究了不同Al含量镁铝二元合金铸态及等通道挤压(ECAP)态组织特征和性能.结果表明:铸态Mg-Al二元合金在含Al(10%～25%,质量分数,下同)范围内,随Al含量增加,α-Mg初晶体积分数逐渐减少,形态由不规则的团絮状变为蔷薇花状,直至小块状;共晶组织体积分数剧增,硬脆相β-Mg17Al12呈网状连续分布,α和β两相以共生生长方式成为片层状共晶组织;ECAP能明显破坏硬脆相β-Mg17Al12网状连续分布,细化共晶组织和初晶α,并能使初晶α中析出弥散细小的β,起到弥散强化作用,使不同Al含量的Mg-Al二元合金不仅抗拉强度得到显著提高,而且塑性获得极大改善,尤其是Mg-15Al合金,ECAP后抗拉强度σb从150 MPa提高到269.3 MPa,延伸率δ由0.05%提高到7.4%.     

Sm含量对镁合金组织和耐腐蚀性能的影响

采用OM、失重法和电化学等手段研究了稀土Sm(1.0%~2.0%)对含Y镁合金组织和耐腐蚀性的影响。结果表明,随Sm含量增加,合金中网状粗大的析出相组织枝晶断裂,逐渐转变为细小、弥散的颗粒状均匀分布,体积分数下降;当合金含Sm量在2.0%时,合金的网状相大部分消失,颗粒析出相增多,并产生粗化、偏聚现象。在50 g/L的NaCl溶液中,耐腐蚀性随Sm含量的增加先上升后下降,其中当Sm含量为1.5%时,该合金的耐蚀速率达到最低。同时探讨出合金在含Sm量为1.5%时,耐腐蚀性最好的可能原因,是α相中的Al分布均匀和稀土析出相弥散均匀分布。     

稀土元素钇对ZM5合金腐蚀性能影响的研究

在ZM5合金熔体中分别加入不同量的稀土元素钇（Y），利用光学显微镜和扫描电镜以及能谱分析，研究了稀土元素钇（Y）对ZM5合金腐蚀性能的影响。结果表明，向ZM5合金中添加稀土元素钇（Y）的质量分数达2％时，合金的抗腐蚀性能明显改善。X衍射和金相照片显示ZM5合金组织为α-Mg固溶体和沿晶界分布的网状β-Mg17Al12组成，而加入稀土元素钇（Y）的ZM5合金由α-Mg、Mg17Al12、颗粒状MgY等相组成。经固溶处理后网状Mg17Al12相完全溶解，只留下热稳定较高的MgY以及析出相Al2Y等。其原因是加入稀土元素钇（Y）后，生成了与镁基体共格的强化相MgY和弥散的析出相Al2Y，改变ZM5合金的综合性能。     

Effect of Mg-Zn-Nd Quasicrystal Addition on Corrosion Resistance of AZ91 Alloys

通过添加不同量的Mg-Zn-Nd准晶中间合金提高AZ91合金的耐腐蚀性。利用配有能谱分析(EDS)的扫描电子显微镜(SEM),X射线衍射仪(XRD),失重试验和动电位极化测量研究了添加Mg-Zn-Nd准晶中间合金的AZ91合金微观组织和腐蚀行为。结果表明:添加Mg-Zn-Nd准晶中间合金后,AZ91合金的显微组织明显细化,β-Mg17Al12相由连续的网状分布变成不连续的断网或颗粒状分布。此外,β-Mg17Al12相明显减少。当添加质量分数6%MZN准晶中间合金时,合金具有最好的耐腐蚀性,腐蚀速率是0.8(mg·cm-2)/d,仅是AZ91合金腐蚀速率的1/15。但过多的MZN准晶中间合金的添加,会导致AZ91合金有较差的耐腐蚀性。     

Mg-Zn-Nd准晶对AZ91合金耐腐蚀性能的影响（英文）

通过添加不同量的Mg-Zn-Nd准晶中间合金提高AZ91合金的耐腐蚀性。利用配有能谱分析(EDS)的扫描电子显微镜(SEM),X射线衍射仪(XRD),失重试验和动电位极化测量研究了添加Mg-Zn-Nd准晶中间合金的AZ91合金微观组织和腐蚀行为。结果表明:添加Mg-Zn-Nd准晶中间合金后,AZ91合金的显微组织明显细化,β-Mg17Al12相由连续的网状分布变成不连续的断网或颗粒状分布。此外,β-Mg17Al12相明显减少。当添加质量分数6%MZN准晶中间合金时,合金具有最好的耐腐蚀性,腐蚀速率是0.8(mg·cm-2)/d,仅是AZ91合金腐蚀速率的1/15。但过多的MZN准晶中间合金的添加,会导致AZ91合金有较差的耐腐蚀性。     

Sm对AZ91D合金显微组织与力学性能的影响

利用光学显微镜、扫描电子显微镜和X射线衍射仪分析铸态和固溶态AZ91D-x Sm(x=0~1)合金的组织和相组成,测试其室温拉伸力学性能和冲击韧性。结果表明:随着Sm含量的增加,铸态组织中不连续网状β-Mg17Al12相发生破碎,数量逐渐减少,而小块状高热稳定性新相Al2Sm数量逐渐增多;拉伸力学性能和冲击韧性整体均逐渐提高,AZ91D-0.88Sm合金的抗拉强度σb、伸长率δ和冲击韧性αn K分别达到230 MPa、15.5%和24 J/cm2;经固溶处理后,β-Mg17Al12相完全固溶于α-Mg基体中,只存在Al2Sm相;拉伸力学性能和冲击韧性均明显提高,但其提高幅度随着Sm含量的增加而有所减缓。     

稀土Y对AZ80镁合金组织及耐蚀性能的影响

通过静态失重法、电化学测试法、扫描电子显微镜、X射线衍射等测试手段对添加不同含量稀土元素Y的AZ80镁合金的微观组织和腐蚀性能进行了研究。结果表明:稀土Y的加入使实验合金中β-Mg17Al12相的数量明显减少,并且由连续网状分布变为断续状、均匀分布。同时,Y与合金中Al结合形成块状或颗粒状的稀土相Al2Y。本实验条件下,添加0.5%Y合金的耐腐蚀性能最佳,腐蚀速率为0.2585 mg.cm-2.d-1,仅为原始合金腐蚀速率的48.07%,此外加入适量Y可提高合金的平衡电位和腐蚀电位,降低腐蚀电流密度,提高了合金的耐蚀性能。     

固溶及时效处理对AZ80镁合金显微组织的影响

采用场发射扫描电镜(FESEM)、能谱(EDS)及X射线衍射(XRD)对AZ80镁合金铸态及经固溶、时效处理后的显微组织、主要元素分布进行了观察和分析.结果表明,固溶处理后,AZ80镁合金晶界及枝晶间的粗大网状β-Mg17Al12相几乎全部消除,只剩少量、不连续状的β-Mg17Al12相残留在晶界,α-Mg基体中出现少量细小颗粒状β-Mg17Al12相,α-Mg基体中的Al含量显著增加;时效处理后,AZ80合金组织中出现不连续析出与连续析出的β-Mg17Al12相,不连续析出β相呈细小片层状弥散分布于晶界,连续析出β相呈细小颗粒状及菱形片状弥散分布于晶内,组织中Mg、Al元素的分布较均匀.     

Sm对AM60合金显微组织和力学性能的影响

借助光学显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪和DNS100电子万能试验机研究AM60合金中加入Sm后的显微组织和力学性能,并分析Sm对合金显微组织和力学性能的影响。结果表明,添加元素Sm可以细化镁合金的晶粒,改变β相的形态和大小,从连续或断续网状、长条状,变为卵石状或颗粒状均匀弥散分布在α-Mg基体上,显著改善合金的显微组织。Sm的加入可形成稳定性较高的颗粒状Al2Sm高温化合物相。随着Sm含量的增加,合金的抗拉伸强度和伸长率呈现先升后降的趋势,当Sm含量为1.0%(质量分数,下同)时抗拉伸强度和伸长率分别达到最大值210MPa和6.9%。室温下AM60合金的断口呈解理断裂,加入Sm变质后其断口形貌表现为准解理+局部韧性断裂特征。     

Sr对AZ81镁合金β-Mg17Al12析出相形态及力学性能的影响

采用OM、XRD、SEM、EDS和电子拉伸试验机研究了Sr对AZ81镁合金β-Mg17Al12析出相形态及力学性能的影响.结果表明,加入0.3％的Sr时,合金中β-Mg17Al12相得到了明显细化,合金中出现颗粒状及杆状Al4Sr新相.随着Sr含量增加,β-Mg17Al12相从连续网状变为不连续网状和块状,且合金常温力学性能在Sr含量为0.6％时达到最高.当Sr含量到0.9％时,β-Mg17Al12相数量进一步减少,Al4Sr相偏聚呈断续网状.AZ81-xSr镁合金经过T6处理后,在α-Mg相晶界及晶内析出了大量层片状或针状、点状β-Mg17Al12相,合金力学性能得到显著提高.随着Sr含量增加,晶界上不连续析出的β-Mg17Al12相层片间距减小,晶内连续析出的β-Mg17A112相减少.