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101.
102.
针对同时配有非预应力钢筋和有粘结预应力FRP筋的混凝土梁的受弯性能,分别以CFRP和AFRP作为预应力筋,研究对应于钢筋屈服和对应于FRP筋断裂的2类界限相对受压区高度大小关系的变化,进而研究FRP筋性能指标对受弯破坏模式的影响.研究表明,破坏模式与2类界限相对受压区高度大小直接相关,而2类界限相对受压区高度的大小又受FRP筋性能指标的直接影响,采用FRP筋短期性能指标和采用考虑了环境折减系数、徐变断裂折减系数、松弛提高系数和材料系数后的FRP筋长期性能设计值分别进行计算,结果存在着较大差异.4种破坏模式中,破坏模式Ⅰ为设计预期的正常破坏模式,破坏模式Ⅱ、Ⅲ和Ⅳ应在设计时予以避免.极限延伸率相对较小的CFRP筋的张拉控制应力不宜过高,否则会在长期使用过程中先于结构中钢筋屈服发生断裂. 相似文献
103.
一种基于循环谱的直扩信号参数估计方法 总被引:1,自引:1,他引:0
分析BPSK调制的直扩信号循环谱密度函数特征,提出一种直扩信号参数估计方法。从循环谱物理意义入手,计算谱密度,通过时域预处理,可以减少DFT要求的数据量,提高运算效率,使循环谱实时处理成为可能,同时可以准确分辨出循环频率方向和谱频率方向的谱峰;在非零循环频率上搜索特征谱线,可以在较低信噪比环境下完成直扩信号载波频率和PN码速率的估计,并通过仿真确定了该方法的信噪比容限。 相似文献
104.
提出了一种新型悬挂结构体系--半刚性悬挂结构体系。该结构体系在悬挂楼段与转换层之间设置半刚性层,其间设置减振阻尼装置。通过时域内输入El Centro波、Taft波以及人工波,验证了该体系具有良好的动力响应特性。根据随机振动理论,在复数域内推导了体系的随机振动响应表达式;以主体核筒结构顶点位移和半刚性层的层间位移为目标函数,编制了MATLAB计算程序,对体系中影响结构动力响应的阻尼器的刚度和阻尼、悬挂质量比及半刚性连接的转动刚度等进行参数分析。计算结果表明:该体系能够有效减小地震动力响应,半刚性层的层间位移较大,主体结构顶点位移和悬挂楼层的层间位移较小;对于文中给出的结构算例存在最优参数组合:阻尼器刚度和阻尼分别为1×107/N/m和1×107N•s/m,悬挂质量比取3.0,半刚性连接转动刚度为3.14×104N•m/rad;当半刚性悬挂结构的参数取得最优组合时,主体结构动力响应和半刚性层层间位移均可得到较好的控制,结构的减振避震性能明显提高。 相似文献
105.
高性能CFRP筋作为非金属的纤维增强聚合物筋,因具有高强、轻质、耐腐蚀等特点,被认为是替代普通钢筋和预应力钢筋用在腐蚀环境和特殊环境的最佳选择之一。通过运用一种改进的新的CFRP筋材料受压性能的测试方法分别对国产CFRP筋与进口CFRP筋材料受压性能进行了测试,研究海水腐蚀环境对其材料性能的影响。研究结果表明:CFRP筋具有较高的抗压强度和较大的极限压应变,其材料受压时应力应变关系曲线近似为线性关系;人工海水腐蚀对材料受拉性能的影响很小,但对材料受压性能的影响相对较大。 相似文献
106.
大型储罐软土地基处理的几个问题的探讨(续) 总被引:1,自引:0,他引:1
4 油罐基础选型4 .1 护坡式和环墙式油罐基础的比较在规范SH30 6 8- 95中 ,首先推荐采用的是护坡式或外环墙式基础。其次才是环墙式基础 ,见图4、图 5和图 6。图 4 护坡式罐基础型式图 5 外环墙式罐基础型式护坡式基础底面积比较大 ,附加应力扩散得快 ,在软土地基上的稳定性好 ,投资小 ,用料少。罐底板所接触的基础是比较均匀的材料 ,与罐的计算假定比较吻合。所以适用于较好的地基和处理过的地基。图 6 环墙式罐基础型式环墙式基础刚性较好 ,具有调整由于地基而引起的不均匀沉降的作用。其环墙为混凝土 ,其内为砂层 ,两者刚性差异大… 相似文献
107.
108.
预应力改变空间结构传力路径抽柱改造新技术 总被引:2,自引:0,他引:2
本文提出了一种新疑的房屋抽柱改造技术,采用预应力手段将所抽柱上荷载空间分流,并定向定量传回该柱自身。从而,无需补强相邻柱及地基基础,且施工时房屋底部几层仍能照常使用,可显著地节省改造经费和工期。 相似文献
109.
沙石粘结过滤井管是一种新型过滤井管,具有可挖性好,使用寿命长的优点,沙石粘结过滤井管在露天煤矿中得到了广泛的应用。本文对这种井管的生产设备、制造工艺过程及安装方法作了介绍。 相似文献
110.
大厚度自重湿陷黄土湿陷变形评价方法的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
黄土湿陷变形是地基工程的关键问题。依据大量的现场试坑浸水试验和室内湿陷性试验结果,区分不同黄土地区,分析了场地浸水自重湿陷变形实测值与计算值之间的关系,表明陇西地区、陇东—陕北—晋西地区、关中地区和其他地区自重湿陷变形计算值的修正系数分别为2.0,1.7,1.2,0.4。依据典型场地黄土自重湿陷系数、自重湿陷变形、地层结构随深度的变化特征,通过现场试验实测不同埋深黄土自重湿陷变形的平均自重湿陷系数与室内试验测试自重湿陷系数的加权平均值之间的关系,揭示0~10 m,10~15 m,15~20 m不同埋深范围黄土原位浸水产生自重湿陷变形时,对应的室内试验自重湿陷系数的加权平均值依次为0.015,0.020,0.025,确定了大厚度自重湿陷性黄土的自重湿陷系数起始门槛值。关中地区不同场地Q2黄土的自重湿陷变形实测值一般小于7.0 cm。该地区不同场地Q2黄土的自重湿陷系数的均值约为0.029,其自重湿陷系数的起始门槛值可取0.025。 相似文献