喷气燃料白土精制后腐蚀的原因及对策

针对长庆炼油化工总厂3号喷气燃料馏分在白土精制后产生银片腐蚀问题,在实验室进行的模拟工业条件的试验结果表明,白土中的痕量单质硫与油中的微量硫醇性硫,在白土的催化作用下反应产生的痕量H2S是导致银片腐蚀的原因。模拟试验还证明,采用石油化工科学研究院研制的RB－01特种吸附剂补充精制,可以解决喷气燃料中H2S产生的银片腐蚀问题。     

噻二唑型喷气燃料银片腐蚀抑制剂的研究

在实验室研制了噻二唑(DMTD)型银片腐蚀抑制剂，考察了该抑制剂对几种不同喷气燃料银片腐蚀的抑制效果。试验结果表明，该银片腐蚀抑制剂具有良好的抗腐蚀性、稳定性及配伍性，对银片腐蚀为1～4级的喷气燃料，加入0．1～5．0μg／g的该剂后银片腐蚀可达0级，且喷气燃料质量符合GB6537—94标准，对水分离指数、抗磨指数无影响，解决了喷气燃料银片腐蚀不合格问题。     

元素硫与其它硫化物共存时银片腐蚀的研究

考察了元素硫对喷气燃料银片腐蚀的影响程度,对元素硫与其它硫化物共存时银片腐蚀性能进行了研究。试验结果表明,元素硫浓度为0.5μg/g时就能产生严重的银片腐蚀,而不同结构的硫醇和二硫化物在低温下（50℃）不会产生银片腐蚀,但它们与元素硫共存时,硫醇能加剧元素硫对银片的腐蚀,二硫化物对元素硫腐蚀则无影响。     

加氢型喷气燃料H2S腐蚀性研究

研究了4种不同来源的加氢型喷气燃料中H2S所引起的银片腐蚀和铜片腐蚀问题。结果表明,在隔绝空气的情况下,4种加氢型喷气燃料的H2S腐蚀试验无显著差异,引起银片腐蚀（1级）的H2S质量分数在0.10～0.50 μg/g之间,引起铜片腐蚀（1b）的H2S质量分数在0.50～1.00 μg/g之间;储存或光照处理能够显著影响喷气燃料的腐蚀性,使喷气燃料银片腐蚀和铜片腐蚀的级别普遍降低,尤其使喷气燃料铜片腐蚀的降低程度更大。     

加氢裂化喷气燃料银片腐蚀不合格的原因及解决办法

中国石油化工股份有限公司齐鲁分公司炼油厂 1.40Mt/a加氢裂化装置开工一个月后即发现喷气燃料银片腐蚀达不到零级要求。经过研究发现 ,喷气燃料中微量单质硫是造成银片腐蚀达不到零级的主要原因。通过增设活性炭吸附罐 ,使喷气燃料银片腐蚀达到了零级水平     

喷气燃料加氢精制银片腐蚀不合格原因及对策研究

加氢精制生产喷气燃料中的微量硫化氢和元素硫是造成银片腐蚀不合格的原因，在实验室选出常温液相粗脱硫剂NC2000型脱硫剂2个，侧线试验和工业应用结果表明：该脱硫剂能够脱除喷气燃料中的微量硫化氢和元素硫，彻底解决银片腐蚀不合格问题，并具有使用温度低（２０－５０℃），空速（７－１０h^-1)，使用寿命长的特点。     

解决高压加氢裂化喷气燃料腐蚀问题的对策

指出中国石化股份有限公司茂名分公司加氢裂化装置喷气燃料银片腐蚀试验不合格的原因主要是由油品中元素硫、H2S含量超标引起的。通过对裂化反应器后处理床层反应温度、脱丁烷塔操作参数、原料、氮气及除氧水配置等工艺条件进行优化，解决了喷气燃料银片腐蚀试验不合格的问题。     

油罐车污染喷气燃料的原因分析

分析了罐车装运喷气燃料运输过程中导致喷气燃料银片腐蚀不合格的原因。研究结果表明,某炼油厂罐车装载的喷气燃料中含硫化氢、二氧化硫、三氧化硫、磺酸及硫酸酯的可能性很小,银片腐蚀属于硫化腐蚀。通过模拟罐车运输状态,表明罐车内壁活性硫缓慢溶解于油品中导致喷气燃料银片腐蚀不合格。     

活性硫化物银片腐蚀性能的研究

为提高喷气燃料的质量，在实验室研究了喷气燃料中不同硫化物对银片腐蚀的性能，结果表明，活性硫化物会导致银片腐蚀，其主要因素是元素硫。硫醇和二硫化物在无元素硫的情况下不腐蚀银片，与元素硫共存时加重腐蚀程度并出现颜色多样性；高浓硫化氢腐蚀银片，颜色主要为紫、红或黄色，金属锈、酸根、洗衣粉等杂质不足以使银片腐蚀超过1级，酸碱度（PH5－9）变化不影响硫化物银物腐蚀级别，非标准汽油含一定量的H2S、S，混入喷气燃料将导致银片腐蚀。     

特征真菌对喷气燃料性质的影响

为探索喷气燃料中微生物污染对喷气燃料性质的影响,构建了以喷气燃料为唯一碳源的混合特征真菌培养体系,系统研究了喷气燃料特征真菌对喷气燃料外观、总酸值、银片腐蚀、水反应试验以及表面张力等指标的影响,结合三磷酸腺苷(ATP)生物荧光检测法,考察了微生物污染总量与喷气燃料质量指标之间的关系。结果表明：特征真菌在生长繁殖过程中会产生酸性物质和表面活性物质,使喷气燃料酸值上升、表面张力下降,引起喷气燃料外观不符合标准要求,在试验周期内对喷气燃料水反应试验、银片腐蚀等指标无显著影响;当喷气燃料中ATP含量大于5 500 RLU/L时,喷气燃料总酸值超标,导致质量不合格。     

南帕斯凝析油硫类型特征及其腐蚀性

考察了南帕斯凝析油的特性及轻端不同类型硫化物的分布情况。结果表明,南帕斯原油属于低硫石蜡基原油,密度较小,杂质含量较少,但硫醇硫含量很高。通过铜片腐蚀和高压釜挂片腐蚀模拟试验,研究了南帕斯凝析油及其馏分油的腐蚀情况,结果表明：低温时各馏分的腐蚀性不强,而在300 ℃高温下,凝析油及其柴油馏分的腐蚀性较强。     

Study on the Kinetics of Silver Strip Corrosion on Jet Fuel

Abstract

Kinetics data of sulfidation were determined by the silver strip corrosion test method of on jet fuel. The corrosion rate was measured in different sulfur concentrations by the weight gain of silver films in unit time per unit area. A dynamic equation of sulfidation was finally obtained by linear regression under atmospheric pressure.     

胜利炼油厂3#航煤银片腐蚀原因与对策

通过分析确定,影响航煤银片腐蚀的主要物质是活性硫化物中的元素硫,其含量达2 μg/g时就会造成航煤银片腐蚀不合格,硫醇和二硫化物等与元素硫共存时可促进银片腐蚀。使用LY -0 2活性炭进行吸附可解决3 #航煤银片腐蚀不合格问题     

油田用咪唑啉季铵盐缓蚀剂的合成及性能评价

以油酸、二乙烯三胺及季铵化试剂为主要原料,合成了适用于油田的眯唑啉季铵盐缓蚀剂。确定了该缓蚀剂的最佳合成条件：油酸和二乙烯三胺摩尔比为1：1．2,酰胺化反应温度160℃、反应时间1．5h,环化反应温度220℃、反应时间6．5h,季铵化试剂为硫酸二甲酯,其与咪唑啉中间体摩尔比为1：1,季铵化反应温度50℃、反应时间2．5h。性能评价表明,该咪唑啉季铵盐缓蚀剂在模拟油田现场盐水中具有良好的缓蚀性,当与OP-10、SDS、K1分别复配时,均显示良好的协同效应,并且具有较好的水溶性。     

柴油加氢精制装置生产喷气燃料存在问题及解决措施

对九江分公司柴油加氢精制装置在切换生产3号喷气燃料时银片腐蚀不合格的问题进行了研究。结果表明，喷气燃料携带微量硫化氢且没有有效的脱除是导致银片腐蚀不合格的主要原因。提出了调整加氢精制工艺条件以减少硫化氢的生成、改用氮气汽提、使用不含硫化氢的塔底喷气燃料作顶回流介质以及增设硫化氢吸附罐等措施以更好地脱除硫化氢。采取这些措施后，喷气燃料产品的银片腐蚀达到0级，并且其它性质均符合3号喷气燃料质量指标要求，年经济效益可达64．9万元。     

硫酸盐还原菌对喷气燃料银片腐蚀机理研究

选取脱硫弧菌(Desulfotomaculumruminis)和脱硫肠状菌(Desulfovibriofructosivorans)两种硫酸盐还原菌（SRB）为对象,通过构建SRB和喷气燃料储存体系,考察其对银片腐蚀性能的影响,结合扫描电子显微镜/EDS能谱、X射线光电子能谱分析腐蚀后银片的形貌和官能团情况,分析了SRB对银片的腐蚀机理。结果表明：2种SRB均能导致喷气燃料出现银片腐蚀,SRB数量越多,银片腐蚀情况越严重;SRB集中于水相附着于银片表面发生腐蚀过程,H2S由水相扩散至油相导致油相银片发生腐蚀;银片在油相中的腐蚀产物以Ag2S相对较多,在水相中腐蚀产物以FeS2及FeS相对较多。     

曼尼希碱季铵盐缓蚀剂的合成及其缓蚀性能评价

以苯乙酮、醛、硫脲等为原料合成曼尼希碱,曼尼希碱再与氯化苄进行季铵化反应,合成了曼尼希碱季铵盐缓蚀剂.通过正交试验确定了季铵化反应最佳条件,即曼尼希碱与氯化苄摩尔比1.5,反应温度50℃,反应时间2h.考察了缓蚀剂用量、腐蚀介质盐酸含量及腐蚀温度对曼尼希碱季铵盐缓蚀剂缓蚀性能的影响.结果表明,在缓蚀剂用量1.0％,腐蚀介质盐酸含量15％、腐蚀温度40℃,腐蚀时间4h及常压条件下,N80钢片的腐蚀速率为0.9 904 g/m2·h,表明曼尼希碱季铵盐缓蚀剂具有优异的缓蚀性能.