80钢盘条拉拔断裂原因分析

用扫描电镜、金相显微镜观察分析了80钢盘条拉拔断裂的断口，并对盘条进行了理化检验分析。结果表明，盘条组织中较多的网状二次渗碳体是盘条在拉拔过程中脆断的主要原因。     

正火温度对球墨铸铁的组织与力学性能的影响

为了解决实际生产中球墨铸铁组织中存在游离渗碳体的问题,以中频感应炉熔炼的圆柱形球墨铸铁试棒为研究对象,用不同温度进行正火处理.研究了球墨铸铁经过正火处理后的组织与力学性能,结果表明,球墨铸铁正火处理时,正火温度是影响球墨铸铁基体中渗碳体分解而使得抗拉强度和延伸率提高的重要因素之一,且在930℃正火温度下,球墨铸铁中渗碳体产生分解.与铸态球墨铸铁相比,在正火温度870℃条件下,其抗拉强度增加至759 MPa,而延伸率下降到5.4％;当正火温度提高到930℃时,其抗拉强度没有明显变化,为744 MPa,而延伸率上升至9.5％.经过正火处理后的球墨铸铁基体中珠光体占比增加,且当温度由870℃提高至930℃时,球墨铸铁中珠光体含量进一步增多,这对球墨铸铁的实际生产具有一定的意义.     

气体氮碳共渗的动力学（二）

“化合物层”是指渗氮或氮碳共渗工件完全转变的外表层。这并不意味化合物层是均匀的、与工艺条件无关的．化合物层主要含有r相、e相、渗碳体．各种合金碳化物和氮化物等．因此．化合物层中也常常出现扩展的疏松层．     

T12A钢热处理工艺的改进

通过对Ｔ１２Ａ钢冲模进行不同的热处理工艺操作表明，钢中保留适当的未溶渗碳体颗粒，可显著提高使用寿命，降低生产成本。     

含硅过共析钢晶界铁素体形成的热力学分析

将合金元素在珠光体相变时无分配状态下形成的含Ｓｉ合金渗碳体做为一种介稳相处理，利用规则溶液亚点阵模型和有关文献中的数据，计算了含Ｓｉ合金渗碳体相对于无Ｓｉ渗碳体的自由能增量δＧＦｅ３ＣＳｉ，得到了渗碳体中含Ｓｉ量和δＧＦｅ３ＣＳｉ的对应关系；并利用Ｓｉ在不同温度下的分配系数，计算了Ｓｉ对ＦｅＣ合金介稳态γ／［γ＋Ｆｅ３Ｃ］相界碳浓度（Ａ′ｃｍ）的影响。所得结果认为，含Ｓｉ过共析钢珠光体转变时在原奥氏体晶界出现连续网状铁素体，是Ｓｉ增加含Ｓｉ渗碳体自由能，从而提高了介稳态γ／［γ＋Ｆｅ３Ｃ］相界碳浓度（Ａ′ｃｍ）的结果。     

共析钢的过冷奥氏体动态相变和组织超细化

通过在Gleeble-1500热模拟试验机上进行单轴热压缩实验,研究了共析钢中过冷奥氏体在A1-Ar1之间变形时的组织演变,探讨了共析钢中复相组织球化超细化的机理.结果表明:随着应变量的增加,片层珠光体在原始奥氏体晶界形成的铁素体生长前沿形核长大,并向原始奥氏体晶内推进,直至相变完成.片层珠光体生成后继续变形,发生渗碳体的溶断和球化,及铁素体的动态回复再结晶等轴化等过程.渗碳体的球化有两种机制,其一是由于Gibbs-Thomson效应,珠光体中片层状渗碳体发生溶断和球化,生成的大颗粒渗碳体主要分布在铁素体晶界;其二是纳米级渗碳体粒子伴随铁素体动态再结晶在晶内重新析出.实验证实,在合适的变形工艺条件下可以得到亚微米级铁素体与亚微米、纳米级颗粒状渗碳体的双相组织.     

冷变形低碳马氏体钢的回火塑性

研究回火温度对15钢冷变形低碳马氏体塑性的影响.获得板条马氏体的试样经大量冷拔变形后在200～600℃进行了回火处理并测试了抗拉强度和伸长率.结果表明,随回火温度的提高拉伸强度连续降低,且伸长率在200～500℃范围内始终保持不变,当回火温度超过500℃后伸长率才开始急剧上升.而未冷变形的低碳马氏体钢在同温度范围回火时其伸长率随回火温度的提高连续增长.透射电镜分析结果表明,这种冷变形低碳马氏体的回火特性是,由于马氏体再结晶晶界上大量析出渗碳体所致.     

渗碳体高温高压金刚石化的显微分析

片状触媒合成金刚石有一个重要现象：金刚石总包覆着一层很薄的金属膜，金属包膜在金冈4石的生长过程中起着重要作用。本文利用扫描电镜（SEM）、X射线衍射仪（XRD）和透射电镜（TEM）研究了金属包膜的组织形貌、相结构组成和微观结构。通过研究金属包膜，探讨金刚石相交合成机理，进而优化合成工艺。结果表明：渗碳体在高温高压作用下发生金刚石化，形成金刚石单晶；同时当铁基金属包膜内的渗碳体分布较均匀时金刚石单晶的晶形较完整，反之则晶形较差。     

消失模铸钢件表面渗碳的研究

从铸钢件表面渗碳的机理入手,研究EPS高温分解物与金属液的相互作用,EPS分解产生的大量高温游离碳,是铸钢件表面产生渗碳的根本原因.分析了模样材料密度、合金的化学成分、铸型的热状态、浇注工艺和铸件本身结构对铸钢件渗碳的影响,由此提出防止渗碳缺陷应该采取的几种措施:减少模样的发气量、增加透气性、改进浇注工艺、使用添加剂和真空密封技术等.