Mn-Ce负载型催化剂催化臭氧氧化苯胺实验研究

采用浸渍-焙烧法制备不同组分比例的Mn-Ce-O_x/γ-Al_2O_3双活性组分负载型催化剂,与臭氧联用降解模拟苯胺废水。催化臭氧氧化苯胺实验得出,浸渍液锰铈物质的量比为3∶1、浸渍液Mn(NO_3)_2浓度为1.0 mol/L时,催化剂对苯胺模拟废水的降解效果最佳。用该催化剂催化臭氧氧化佛山市某纺织厂的实际废水,反应30 min后,苯胺质量浓度均在0.03 mg/L以下,达到国家行业废水排放标准。     

抽采卸压技术在回采工作面初采期瓦斯治理中的应用

瓦斯是煤层安全回采的重大隐患,针对放顶煤工作面回采初期瓦斯超限的问题,开元矿9801工作面采用了组合斜巷卸压抽采瓦斯技术。结果表明,组合倾斜巷瓦斯抽采技术有效地解决了开元矿9801工作面初采期的瓦斯治理问题,为煤层群开采时进行瓦斯治理的有效方法。     

电梯平衡系数的优化配置

电梯平衡系数是保证电梯曳引条件的重要参数。电梯曳引系统设计、安装调试时常常会涉及平衡系数的选取。如何合理设计、配置电梯平衡系数，将对优化电梯曳引系统的工作条件，轿厢轻量化设计，经济性优化设计等多方面产生影响。本文将从电梯曳引条件在GB7588-2003《电梯制造与安装安全规范》附录M中的要求出发，就电梯平衡系数的优化设计、配置方法作一探讨，以飨读者。     

杂物电梯门锁安全性能的要求与分析

GB25194－2010《杂物电梯制造与安装安全规范》规定了杂物电梯层门锁的安全技术要求。由于杂物电梯绝大多数是手动门的情况,以及其层门锁的结构多样性,对于杂物电梯手动门锁的安全性能的符合性判定,在实际设计和安全检验工作中常有一些疑问。因此,有必要厘清杂物电梯层门锁与载人电梯层门锁的基本技术差别,以利于设计人员把握及检验人员检验判别。在本文中,笔者将就此进行一些探讨。     

从一则对标准的提问谈电梯曳引机制动力矩的现状

GB／T244782009《电梯曳引机））中规定：制动器的额定制动力矩应为曳引机额定转矩折算到制动轮（盘）上的力矩的2．5倍。国内某曳引机生产厂商对此提出疑问,试图要求全国电梯标准化技术委员会明确：额定转矩是指制停载有额定载重量以额定速度下行的轿厢减速下行所需的转矩,而不是指曳引机的额定输出转矩。在GB／T24478-2009第3．2条已经明确定义的情况下,     

对电梯非线性缓冲器试验数据的疑问与初步分析

1对非线性缓冲器试验数据的疑问 在非线性蓄能型缓冲器的型式试验报告中，试验数据表中的内容表达了试验的测量数据及计算结果，该数据对缓；中器设计具有重要意义。现将一份非线性蓄能型缓冲器型式试验报告中的试验结果摘录如表1和表2所示。     

关于电梯制动器可靠性的再思考

在《中国电梯》2003年第16期中,笔者针对一起电梯制动器失效故障发表了一篇题为《电梯制动可靠性的思考》的文章,对电梯机械制动器的失效危险进行了一些讨论。两年过后同类故障再次发生,至今关于电梯机械制动器的失效防护未见明显改进。笔者在此就电梯机械制动器的失效防护技术手段再进行一些探讨。     

论《电梯安全钳试验中的打滑问题分析》

《中国特种设备安全》杂志2010年第1期中，《电梯安全钳试验中的打滑问题分析》对安全钳试验打滑问题进行了论述，其中一些观点值得进一步探讨。