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在几何相似比为1∶4的水模型上研究了150tRH装置内钢液的流动和混合特性及吹气管直径的影响。模型的吹气管内径分别为0.10、0.15和0.2cm。所得结果表明,该装置的环流量计算式为:Qlp=0.0291Qg0.323Du0.65Dd0.84(t/min),式中Qg—提升气体流量,Nl/min;Du和Dd—上升管和下降管内径,cm。在给定的Qg、Du和Dd下,吹气管直径din的变化对液体的流态没有显著影响,环流量则略有改变,在(0.40~0.80)cm的范围内,Qlp=0.0304Qg0.322Du0.651Dd0.839din0.07。在Du和Dd均为53cm、din为0.60cm的情况下,该装置内钢液的最大(“饱和”)环流量约为135.1t/min,相应的Qg为2500Nl/min。钢包内钢液的混合效果随Qg的增大迅速提高。增大din使混合时间τm(s)略有缩短,对应于0.10,0.15和0.20cm的孔径,τm与搅拌功率密度ε(W/t)的关系分别为:τm∞ε-0.497,τm∞ε-0.493和Tm∞ε-0.476。 相似文献
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应用提出的侧顶复吹AOD熔池内钢液流动三维数学模型的纯侧吹分量,对纯侧吹下120tAOD转炉及线尺寸为其1/4的水模型熔池内流体的流动分别作了模拟和估计,考察了侧枪数和枪位的影响.结果显示,该分量可相当可靠地模拟纯侧吹AOD熔池内液体的流动.在与多股气流的相互作用下,整个熔池液体处于活泼的搅拌和循环运动状态,无明显的死区.侧枪数和枪位的变化未改变熔池内气体搅拌和液体流动的基本特征,也不会改变熔池内液相湍动能和含气率的分布规律,但在给定的侧枪数和侧吹气量或给定的枪位和侧吹气量下,枪位或枪数的变化会使之局部改变.与7枪18o或22.5o及6枪22.5o下的情况相比,采用6枪27o可获得更均匀的液体流场及湍动能和含气率分布. 相似文献
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利用水力学模拟,对不锈钢AOD转炉吹炼过程中熔池混合特性作了初步研究。模型和原型(包括喷枪)间的几何相似比为1/4。依据喷枪内气流特性参数的理论计算确定模型吹气量,并考察了侧枪数及枪位和侧、顶吹气量对混合特性的影响。结果表明,吹炼过程中液体循环运动活跃,熔池中不存在明显的“死区”,混合效果良好。侧吹主枪气量对熔池内液体的混合起决定性的作用,适当增大侧吹副枪气量也可使混合效率提高,而顶枪气流使混合时间延长。对应于工艺规定的顶吹氧量,对于侧枪,5枪-22·5°或27°夹角,6枪-27°夹角都能达到大体相当的良好的混合效果。得到了混合时间与主、副侧枪及顶枪气量、两相邻侧枪间夹角和侧枪数的关系。 相似文献
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真空循环精炼过程中钢液流动的数学模拟:流动的数学模型 总被引:3,自引:1,他引:3
考虑到RH过程的物理特性,特别是上升管内气液两相流的行为和两相间的动量传输,建立了该精炼过程中整个装置内钢液流动的三维数学模型.在该模型中,将钢包,插入管和真空室视为一个整体,基于双流体模型处理和描述了气液两相流,并采用了特殊修正的k-ε双方程模型.给出了该模型的有关细节. 相似文献