排序方式: 共有65条查询结果,搜索用时 422 毫秒
1.
正多边形盒零件冲压成形凸缘变形区的应力分布计算 总被引:4,自引:2,他引:4
首先给出正多边形盒零件凸缘变形区的应力分布式 ,接着分析了凸缘变形区的应力变化规律 ,并以0Cr18Ni9板材和方盒零件为算例给出了凸缘变形区的应力分布曲线。正多边形盒零件凸缘变形区圆角部分的拉深变形是发生皱曲和破裂之源并向直边部分转移材料 ,使直边部分松弛乃至皱曲。因此 ,对于皱曲通常选择设置压边装置 (压边圈、拉深筋等 )来解决。对于破裂通常选择增大侧壁间圆角半径或多次拉深来解决。正多边形盒零件冲压成形最好采用分区 (分块 )变压边力拉深或分区 (分块 )恒压边力拉深 相似文献
2.
用CIE1976L^*a^*b^*色空间中的白度HW^*作为不锈钢冷轧卷钝化后表面质量的评价指标,对304(18-8)奥氏体不锈钢板材的钝化工艺参数(HNO3 10%~20%,HF 0.8%~2.5%、钝化温度40~70℃、钝化时间1.0~3.0min)进行了正交试验和方差分析。试验和分析结果得出,不同炉批304不锈钢冷轧卷材,因成分和工艺差异,使板材最佳钝化工艺参数稍有不同,但从整体来看,304不锈钢卷材钝化的最佳工艺参数为:HNO3 10%~12%,HF 2.0%~2.5%,钝化温度40~50℃,钝化时间2.0~2.5min。 相似文献
3.
4.
5.
变径管自由翻转变形的趋向性研究 总被引:1,自引:0,他引:1
利用液压胀形与折叠工艺将圆管成形为变径管,成形后变径管的中管存在圆锥台、倒圆锥台、圆柱壳3种类型。不同类型的中管受到轴向压缩后的变形模式不同,随着加载位移的不断增大,所产生的自由翻转力大小和平稳程度也不相同。通过比较外管内翻和内管外翻的难易程度,研究不同变径管下的变形模式,对3种类型的变径管在轴向位移作用下的翻转力和中管的平稳程度进行了数值模拟和实验研究。数值模拟结果与实验结果一致,中管为圆柱壳的变径管在自由翻转时变形模式最理想。 相似文献
6.
在建立皱曲模型的基础上,由压缩塑性失稳临界戴荷公式导出了圆筒形件不用压边拉深时的皱曲界切向压应力的表达式。进而给出了不皱曲的判定式及其皱曲临界曲线。通过实验验证和对照分析,证明在实际生产中可直接使用不皱曲的判定式或皱曲临界曲线对拉深和皱曲预报,且精度和可靠性较高。 相似文献
7.
圆筒形件不用压边多次拉深时的皱曲预报 总被引:1,自引:0,他引:1
在建立皱曲模型的基础上,由压缩塑性失稳临界载荷公式导出了圆筒形件不用压边拉深时的皱曲临界切向压应力的表达式。进而给出了不皱曲的判定式及其皱曲临界曲线。通过实验验证和对照分析,证明在实际生产中可直接使用不皱曲的判定式或皱曲临界曲线对拉深作皱曲预报,且精度和可靠性较高。 相似文献
8.
由外皱曲模型给出外不皱曲判据,依据它可计算出防外皱曲最小压边力的大小,作为防外皱曲的极限判据。由内皱曲模型给出内不皱曲判据,依据它可计算出防内皱曲最小压边力的大小。作为防内皱曲的极限判据。由破裂模型给出不破裂判据,依据它可计算出最大压边力的大小,作为防破裂的极限判据。结合上述外不皱曲判据、内不皱曲判据和不破裂判据,给出圆锥形零件冲压成形的成形判据和圆锥形零件冲压成形皱曲破裂成形极限的变化规律性。它们是材料参数M(n,r,σb,K,E)、设计参数D(D0,δ0,m,Kd,rd)和过程参数P(fb,fd,fα,η)的函数。 相似文献
9.
以矩盒形件为研究对象,对凸缘部分按几何特征予以分区,并在eta/DYNAFORM 5.6和MSC.Marc/Mentat软件中对其分区压边拉深成形过程进行有限元仿真,分析各区域压边力对零件成形性能的影响,给出了矩盒形件的确定分区压边力大小的原则;结合矩盒形件拉深时的变形特点和材料流动情况,在相关文献研究的基础上,对分区方式进行优化,提出了结合变形特点的分区方式;在YT32-315C四柱液压机和自主研制的分区拉深装置上,对矩盒形件进行分区压边拉深的实验,实验结果和有限元仿真结果基本相符。矩盒形件的分区方式应按几何特征与变形特点划分。 相似文献
10.
本文利用刚粘塑性有限元法,对六通接头的热挤压成形进行了热力耦合的数值模拟,获得了热挤压成形的载荷和行程的关系曲线,应力、应变和温度的分布信息.模拟结果表明,在工件挤压温度为730℃和模具预热温度为400℃时,挤压速度范围是70mm/s~80mm/s.这一模拟结果对后期的工艺制定和模具设计提供了参考. 相似文献