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采用非线性方程计算法计算20CrMnTiH钢末端淬透性,只需利用生产实际数据加以修正,就能进行精确的淬透性计算和预报,与实测值偏差不超过2HRC。采用化学成分设计和控制,保证20CrMnTiH钢△[C]不超过0.007%,△[Si]波动不超过0.04%,△[Mn]、△[Cr]不超过0.02%,△[Ti]不超过0.01%,△[Alt]不超过0.010%,[Ni]、[Cu]不超过0.05%,[Mo]、[W]、[V]不超过0.03%,[P]、[S]不超过0.020%,[N]和[B]分别不超过0.006 0%和0.0005%,并控制碳偏析指数不超过1.035%,可实现国际先进水平的末端淬透性HRC4带宽控制。 相似文献
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采用非线性方程计算法计算20CrMnTiH钢末端淬透性,只需利用生产实际数据加以修正,就能进行精确的淬透性计算和预报,与实测值偏差不超过2HRC。采用化学成分设计和控制,保证20CrMnTiH钢△[C]不超过0.007%,△[Si]波动不超过0.04%,△[Mn]、△[Cr]不超过0.02%,△[Ti]不超过0.01%,△[Alt]不超过0.010%,[Ni]、[Cu]不超过0.05%,[Mo]、[W]、[V]不超过0.03%,[P]、[S]不超过0.020%,[N]和[B]分别不超过0.006 0%和0.000 5%,并控制碳偏析指数不超过1.035%,可实现国际先进水平的末端淬透性HRC4带宽控制。 相似文献
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为了提高钎具钢的疲劳寿命和质量,最大限度地控制高品质钎具钢中的氧含量,采用180 t转炉-LF-RH-350 mm×470 mm矩形坯连铸机短流程开发高等级55Si Mn Mo钎具用钢,化学成分实行窄带严格控制,氧含量控制在≤15×10-6,连铸过程控制过热度≤25℃,投入了结晶器电磁搅拌、末端电磁搅拌、动态轻压下技术。产品检验结果:统计的30炉成品钎具钢平均氧含量为12×10-6,晶粒度为7级,各项物理性能均达到高等级钎具用钢要求。 相似文献
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本钢在传统亚临界叶片钢的基础上开发生产了一系列超超临界叶片钢新品种,采用50t电弧炉冶炼→LF炉精炼→浇注3t电极→电渣重熔→保温→退火→800/650×4轧机流程生产K11C77EΦ200圆钢,能够很好地达到标准要求,满足用户需求。 相似文献
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本文对影响弹簧钢质量的脱碳层,通过方材、方→扁材、扁→扁材不同形状脱碳层的计算,定量地进行数据分析,由此得出适当调整配方,可均匀脱碳层。 相似文献
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本钢设定50 t EBT→LF→VD→连铸235 mm×265 mm钢坯→缓冷→加热→连续轧制的工艺试制了锻造耐磨钢球用BMQ80Mn Cr钢(质量分数:0.80%C、0.27%Si、0.98%Mn、0.013%P、0.009%S、0.96%Cr、0.07%Ni、0.09%Mo)。通过电弧炉配加65%铁水和精选废钢,造泡沫渣,LF两次扩散脱氧,VD真空处理,控制终轧温度和冷却速度等工艺措施,钢材的低倍组织≤0.5级,非金属夹杂物≤1.0级,晶粒度10级,氧含量10×10-6,超声波探伤A级。锻造生产的磨球球心到球表面硬度56.562.5 HRC,落球冲击疲劳寿命不低于12000次,球耗0.695 kg/t,工作2000 h无破碎及失圆失效。 相似文献
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本钢采用50 t偏心底电弧炉熔炼-LF(VD)-喂Al和Ca-Si线-3.16 t铸锭-800/650×4轧机流程生产Φ140~170 mm石油钻杆连接套用37CrMnMo钢(%:0.35~0.38C、0.85~1.00Mn、0.90~1.20Cr、0.28~0.33Mo、≤0.015P、≤0.008S)。检验结果表明,钢材中H含量(0.5~1)×10-6,O含量(8~20)×10-6,N含量(55~90)×10-6,夹杂物0~2级,J25淬透性HRC值42~51,-10℃横向冲击功56~218 J,-10℃纵向冲击功76~233 J,强度和塑性均满足标准要求。 相似文献
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