金堆城钼尾矿中铜铁硫的综合回收

通过对金堆城尾矿中S、Cu、Fe的综合回收，充分地利用了矿产资源，增加了矿山的经济效益。     

MHC合金粉末冶金制备及其锻造棒材力学性能研究

针对MHC合金粉末的冶金制备工艺及其烧结坯性能、锻造态和经热处理后的MHC合金棒组织与力学性能开展研究。结果表明:所研究的粉末冶金工艺参数可制备出适宜于锻造加工的MHC烧结棒坯;相比于烧结坯,经88.6%锻造比锻造后MHC合金棒材的硬度、强度显著提高;经88.6%锻造比锻造后的MHC合金棒材的完全再结晶温度高于1500℃,经1200℃保温1 h热处理后,MHC合金棒材的室温强度Rp 0.2>770 MPa,硬度达到HRA 66.5;真空气氛下800℃高温拉伸强度Rp 0.2>450 MPa,延伸率大于18.5%。表明本研究制备的MHC合金棒材具备显著的室温高强高硬特性和良好的高温综合力学性能。     

Ce在钼合金中的存在形态及其对力学性能的影响

实验研究了稀土元素Ce在钼丝制备过程中的存在形态以及对其性能的影响。结果表明,在通过MoO2粉末和Ce(NO3)3溶液的固-液掺杂、还原获得的Mo-Ce合金粉末中,Ce元素以CeO2形态存在;在烧结坯中,较大尺寸的CeO2质点分布于晶界,较小尺寸的CeO2质点分布于晶内;在丝材成形过程中,晶内CeO2质点逐渐变形为纤维状,晶界CeO2质点仍呈球状,未发生变形。CeO2的存在不但细化了钼粉,同时弥散分布在烧结坯基体中,起到了一定的韧化作用。对不同Ce含量的Mo-Ce合金而言,CeO2存在形式有所不同,导致其塑性有所差异。     

φ48mm钼棒轧制开坯工艺稳定性探索

针对Y370轧机φ48mm钼棒轧制开坯工艺存在的轧件冲赛导卫、堆料、卡料、断辊、大尾翼、安全销断裂等主要问题,不断拟定改进措施,通过加长机架进口导卫套和进口滑块、优化关键架次的孔型、辊缝和导卫间隙,实施定量轧制管理,保证了轧制工艺的稳定,提高了轧制钼杆的表面质量及成品率。     

TZM合金与纯Mo性能对比研究

利用拉伸力学性能测试、硬度测试、OM、SEM及EDS等分析测试手段,研究了TZM合金和纯Mo的微观组织、室温与高温力学性能以及再结晶行为。结果表明：TZM合金比纯Mo具有更高的室温与高温强度;TZM合金的起始再结晶温度为1350℃,终了再结晶温度为1700℃,分别比纯Mo的起始再结晶温度与终了再结晶温度提高了500℃与450℃。TZM合金的强度与再结晶温度的提高主要归因于细小弥散分布的第二相TiC、ZrC。     

Mo-La合金棒烧结密度的影响因素浅析

选取6种Mo-La粉,考察费氏粒度、粒度分布、形貌以及不同烧结温度对Mo-La合金棒烧结密度的影响,结果表明;相同烧结工艺下,随着钼粉费氏粒度的增大,Mo-La合金棒的烧结密度在减小;费氏粒度相同,粒度曲线偏左的钼粉,Mo-La合金棒烧结密度高;颗粒大小均匀的钼粉,Mo-La合金棒烧结密度接近理论密度,而颗粒大小不均匀...     

高纯度MoSi2粉末的合成与分析

采用机械合金化法、高能机械化学法、化学法+高能球磨法3种方法试验合成MoSi2粉末,并对其成分和物相进行了分析.结果表明,化学法+高能球磨法可高效地合成出高纯度MoSi2粉末,其工艺为:按照Mo、Si、C的原子比为1∶3∶7配制MoO3粉末、SiC粉末和碳粉混合粉末;1 200℃下,在刚玉管炉中,用50%Ar50%H2...     

高纯度MoSi2粉末的合成与分析

采用机械合金化法、高能机械化学法、化学法+高能球磨法等3种方法实验合成MoSi2粉末,并对其成分和物相进行了分析。实验结果表明,化学法+高能球磨法可高效地合成出高纯度MoSi2粉末,其工艺为:按照Mo∶Si∶C=1∶3∶7(原子比)配制MoO3粉末、SiC粉末和碳粉的混合粉末,在1 200℃下,在刚玉管炉中,用50%Ar-50%H2混合气体对其还原12 h,获得MoSi2-SiO2混合粉末,用氢氟酸溶液除去SiO2粉末,获得纯MoSi2粉末,然后高能球磨4 h以改变其颗粒形貌和粒度组成。     

φ5.8mm钼杆焊接质量分析

以焊接法生产大单重钼丝的工艺过程为研究对象,简要介绍了加压接触焊接方法的工作原理。着重分析了1 kg的φ17 mm钼棒采用203旋锻开坯、经串打至φ5.8 mm、焊接后焊接部位的质量。通过分析焊接部位的抗拉强度、断口金相组织、SEM形貌以及杂质分布等,并与相同钼杆的正常断口进行比较,最终对焊接钼杆的质量作出评价。     

电子束焊接钼板的组织及性能研究

采用电子束焊接方法对16 mm厚的钼板进行焊接,利用光学显微镜、扫描电镜等手段分析了电子束焊接接头的显微组织及断口形貌,并利用维氏硬度仪和拉伸试验机检测了接头区域硬度和接头强度。结果表明,采用电子束焊接钼板获得的焊缝呈"钉子"状,焊缝热影响区窄,焊缝中间为粗大的等轴晶,熔合合区域为柱状晶。焊缝接头各区域硬度值有差异,母材区硬度最小。热处理后硬度值有变化,热处理温度在1000℃以上时,硬度值有所降低,焊接接头不同厚度处力学性能不一致,1100℃热处理接头强度最高在焊缝底部。焊接接头断裂全部在焊缝处,断口为解理断裂。