120 t RH自然脱碳精炼低碳钢QD08的生产实践

基于生产数据对120 t RH精炼低碳钢QD08(/%:≤0.07C,0.15～0.35Si,0.25～0.45Mn,≤0.035P,≤0.035S)进行了RH碳氧反应的热力学、动力学分析和自然脱碳分析,得出RH精炼自然脱碳的优化工艺。结果表明,BOF终点温度≥1650℃,RH初始温度≥1 600℃,BOF终点[C]0.04%～0.10%,[P]≤0.018%,出钢前加顶浇石灰200 kg,出钢不加合金和脱氧剂,RH真空度4～8 kPa,6～8 min可使钢水[C]≤0.05%。     

高碳绞线钢SWRH82B“笔尖”断裂分析与工艺改善

通过对高碳钢绞线SWRH82B拉丝材笔尖断裂的分析,得出笔尖状断口的中心网状碳化物级别≥4,存在较严重的碳偏析,组织转变上的差异导致拉拔变形不均匀产生断裂缺陷。通过对180 mm×180 mm断面高碳钢SWRH82B方坯中心碳偏析产生机理的研究,将钢水过热度从15～40℃调整为20～30℃、拉速由1.5 m/min降至1.4 m/min、末端电磁搅拌由电流350A增加至400A,钢坯的碳偏析指数由1.18降至1.06,明显降低了SWRH82B钢的拉丝材笔尖状断口发生率。     

高碳绞线钢SWRH82B中心碳偏析控制实践

针对高碳钢SWRH82B钢绞线拉丝材笔尖断裂及网碳超标缺陷,研究了180 mm×180 mm断面高碳钢SWRH82B方坯中心碳偏析产生机理,分析了钢水过热度、拉速、末端电磁搅拌、二冷强度等因素对SWRH82B钢碳偏析的影响。结果表明,180 mm×180 mm断面SWRH82B钢中心碳偏析与过热度存在拟合关系为y=1.0929-0.0088x+3.1069×10^-4x²_过热度,为控制碳偏析最佳工艺参数为过热度20～30℃;拉速1.4 m/min;末端电磁搅拌电流400 A频率10 Hz;二冷采用弱冷比水量0.4 L/kg。     

圆坯毛刺影响因素及去除

分析了圆坯毛刺产生的机理和影响因素。通过控制切割氧气纯度、氧压、切割速率、割嘴位置等因素优化切割效果、减少割口的毛刺量。并且自制安装吹渣装置,实现边切割边吹渣效果,铸坯毛刺合格率由65. 8%提升至98. 2%,提高轧钢成材率,大大节约了成本。     

转炉钢渣处理工艺

介绍了转炉钢渣进行综合处理再利用的生产工艺,经过钢渣热泼、破碎、棒磨磁选等工艺,可获得片钢、粒子钢以及粒度≤10mm、TFe O品位≥50%的钢渣精粉用于返回冶炼,同时得到TFe O品位≤15%的副产品尾渣用于水泥或混凝土行业,最终实现炼钢固废资源的转化。     

120 t RH-LF生产低碳钢QD08的工艺实践

介绍了芜湖新兴铸管有限责任公司炼钢厂采用RH-LF精炼法生产低碳钢QD08的工艺实践。通过对转炉出站钢水初始条件,RH真空脱碳原理和过程控制,后续LF冶炼3个方面的分析研究,结果表明,初始钢水控制条件为[C] 0.04%～0.10%,[0]>300×10^-6,转炉终点出钢温度T≥1 650℃。随真空处理时间延长,真空度降低,真空室内PCO减少,碳氧浓度积呈降低的趋势,真空室内因发生碳氧反应进行脱碳,RH真空脱碳满足热力学条件;脱碳速率的变化规律为先增大后减小,脱碳速率有一定的规律;RH真空处理后的钢水需在LF完成脱硫、升温、合金化等操作,并且需保证终渣量20～23 kg/t,终渣（FeO）+（MnO）<1.2%,碱度R≥3.5等工艺条件。     

钢水氢含量分析与控制实践

钢水中氢含量高会引起铸坯表面气孔缺陷,导致轧材裂纹,严重影响产品质量。为了分析钢水增氢因素,研究各因素与增氢之间的关系,在钢液吸氢热力学分析的基础上,用贺利式定氢仪测定炼钢过程中氢含量的变化并对其进行了分析。结果表明:季节变化、入炉料铁块、压球、增碳剂等因素对钢水氢含量都有影响。采取了RH真空脱气、改变入炉料结构、合金及原辅料烘烤、优化工艺等一系列措施,有效控制了钢水氢含量,稳定了铸坯表面质量。