珠光体球化的分形研究

珠光体球化反映到金相上，是一种不规则图像的变化，并且具有分形的特征，可望用分形几何的方法来进行描述。以Cr-Mo钢的珠光体球化为例，用分形维数来描述珠光体球化程度；用小岛法对15CrMo钢的珠光体球化图谱进行了测量。实验表明，珠光体球化从1级到6级，其相应的分形维数范围为1.3156-1.9282。从电厂运行了10^5h的15CrMo钢管上取样，实测了该试样的珠光体球化等级，结果表明，以分形维数表示的球化程度与按图谱评定的球化等级完全吻合。     

压力容器用钢焊接接头的裂纹张开位移

一、引言压力容器大多属于焊接结构,由于焊接使焊区发生了从液态到固态的各种结构变化,使得焊区内不论其微观结构或力学性能(包括断裂韧性)与母材相比都有一定的差异。实际构件中,接头区往往会     

反复焊接对超低碳奥氏体不锈钢耐腐蚀性能的影响

通过对反复焊接1～5次的超低碳奥氏体不锈钢的晶间腐蚀试验及应力腐蚀试验，研究了反复焊接对超低碳奥氏体不锈钢的耐腐蚀性能的影响。试验结果显示，在同一部位反复焊接5次后，超低碳奥氏体不锈钢的晶间腐蚀倾向和应力腐蚀敏感性没有发生明显变化，表明超低碳奥氏体不锈钢在选择合适的焊接材料、焊接工艺和焊接方法的前提下，同一部位可反复焊接5次，而其耐腐蚀性能不会受到影响。     

反复焊接对超低碳奥氏体不锈钢力学性能的影响

通过对反复焊接1～5次的超低碳奥氏体不锈钢力学性能的试验及金相组织的分析，研究了反复焊接对超低碳奥氏体不锈钢力学性能的影响。试验结果显示，在同一部位反复焊接5次后，超低碳奥氏体不锈钢的拉伸性能、冲击功、硬度及显微组织没有发生明显变化，表明超低碳奥氏体不锈钢在选择合适的焊接材料、焊接工艺和焊接方法的前提下，同一部位可反复焊接5次，不会明显影响其力学性能。     

国外材料与测试文摘

20 0 4 113　焊接接头在30 0℃下的疲劳裂纹扩展特性[英]./AkihikoOhta ,etal.JournalofPressureVesselTechnology ,2 0 0 3,12 5 :131.对锅炉和压力容器用钢的焊接接头在高温下的疲劳裂纹扩展特性作了试验研究。采用带纵向缺口的中心裂纹试样在一特制的加热炉中试验,当热应力降低到- 1MPa时,焊接接头在30 0℃时的疲劳裂纹扩展特性和在室温下时相似。焊接接头中的拉伸残余应力在焊后为+15 2MPa ,经焊后热处理后为+12MPa。焊接接头在焊后状态、焊后热处理后以及相应母材的疲劳裂纹扩展门槛值分别为2 .7MN·m- 3/2 ,5 .1MN·m- 3/2 和7…     

硫铵装置中的加热器腐蚀原因

某装置中的316L不锈钢制加热器在运转不久即在管口局部区域发生严重腐蚀.经对加热器进行宏观检验和理化分析,认为该腐蚀是由于加热器在制造中引起了局部材料敏化而使耐蚀性能下降所致.提出了改进建议.     

分形层次及码尺与分辨率的关系

提出了在分形研究中，用计算机进行图像分析时，分形层次和码尺与图像采样分辨率之间的关系。码尺的改变只能通过改变输入的分辨率，同时输入分辨率的选择要综合考虑分形自身的层次要求、输入方法以及测量的要求。给出了实验验证。     

压力容器接管部位的断裂韧性

压力容器接管部位的主要特征为:1.几何不连续,造成应力集中,存在高的峰值应变。又由于受周围广大弹性区的约束,存在显著的应变梯度区;2.由于焊接条件差,容易产生微裂纹等焊接缺陷。针对上述情况,设计了一种模拟试板——带孔异形板拉伸试样。用它测定了16MnR钢在高应变梯度条件下的断裂韧性COD,并与标准试验方法得到的COD值作了比较,认为在容器缺陷评定中,用标准试样值是可以的。并且考虑到容器接管多为焊接结构,对焊接接头的断裂韧性变化进行了研究,给出了16MnR、15MnVR等常用容器钢焊接接头部位的COD值。     

16MnR、15MnVR钢的低周疲劳特性研究

一、引言压力容器的疲劳破坏总是起因于不连续部位的应力或应变集中区的循环塑性应变。在循环加载下,材料的应力一应变行为的变化,即循环软化和循环硬化的变化,对构件的动强度设计十分重要。在以往的压力容器的疲劳分析中,由于缺乏材料,尤其是常用的中低强度容     

16MnR钢板冲击试验的研究

一、前言用冲击试验方法来判断材料的韧性,简单而又方便,在一定程度上反映材料缺陷尖端处抵抗塑性变形的能力,广泛应用于材料的验收和评定。冲击试样的缺口形状有多种。美、英、法、西德、日本等国以及国际标准“ISO”中冲击试验均采用夏比 V 试样。我国以前均采用 U 型缺口,即梅氏试样。经大量使用证明:梅氏试样缺口太钝,不能确切地模拟实际结构中可能出现的缺陷尖端所产生的应力状态,来评定材料的韧性。因此,近年来用 V 型缺口代替 U 型缺口的冲击试验,愈来愈得到重视和应用。国内曾有很多