离子注入改进陶瓷表面可焊性机理分析

进行了Ni+( 1 3 0keV)、Ti( 1 50keV)离子注入Al2 O3(质量分数为 85% ) -ZrO2 (质量分数为 1 5% )陶瓷表面改性试验 ,对改性陶瓷材料表面进行了X -光衍射谱物相分析、表面导电性分析以及与不锈钢材料的非活性钎焊性能分析。结果表明 ,注Ni+和注Ti+陶瓷表层导电性未发现明显变化 ,而注Ti+的陶瓷表层材料在注入剂量达到3× 1 0 17ions/cm2 时其导电性有明显的提高 ,这是由于在陶瓷材料表层生成的钛氧化物的导电性较高的原故。离子注入确实可以显著提高陶瓷材料的可焊性 ,但提高陶瓷材料表面导电性并不是提高其钎焊性能的主要因素。     

晶粒尺寸对疲劳应力强度因子门坎值的影响

本文探讨了PCrNilMoVA及PCrNi3MoVA钢的晶粒尺寸和疲劳应力强度因子门坎值△K_(th)之间的关系。实验结果表明,随d增大,△K_(th)也相应地增大。 文中基于位错理论,提出疲劳应力强度因子门坎值△K_(th)由两部分组成,即:△K_(th)=△K_(th)~*+△K_(th)~d,△K_(th)~*与晶粒尺寸无关;△K_(th)~d表示使裂纹尖端激发出来的位错能够到达晶界的条件,它与√d呈正比关系。模型与实验结果相一致。     

纤维层厚度对陶瓷复合靶板抗弹性的影响

用12.7mm穿燃弹对几种不同厚度玻纤布配置的陶瓷复合靶板进行垂直侵彻试验,以研究陶瓷复合靶板面基板间纤维层厚度对靶板抗枪弹性能的影响。试验以有效弹速下弹丸对靶板的总穿深作为靶板抗弹性能的衡量指标,作以比较。试验结果表明,随面基板间玻纤布的厚度增加靶板防护能力降低。从应力波、约束机制、背强效应等方面对其原因作了分析。     

钨合金穿甲弹侵彻装甲反向喷溅金属流的性态

通过解剖钨合金穿甲模拟弹侵彻装甲钢时在装甲钢中留下的弹坑发现 ,当装甲是 2 0 0℃回火态时 ,弹坑坑口直径大于弹杆直径 ,弹坑内没有留下反向喷溅金属流的残留物 ;当装甲是 4 70℃回火态时 ,在坑口附近出现反向喷溅金属流的堆积物。由于出现这些堆积物使坑口直径小于弹体直径。坑口附近的堆积物曾是熔化了的装甲 ,在堆积物中还有没有熔化、呈块状的装甲颗粒 ,在堆积物中没有钨或钨合金的痕迹。这些结果表明 ,侵彻过程中穿甲弹的挤压是将装甲液体化 ,凿是将装甲凿成颗粒 ,使其成为反向喷溅的金属流 ,即液态金属和颗粒的混合物     

SiC－TiC陶瓷韧化机制探讨

采用ＣＶＤ法合成ＳｉＣ－ＴｉＣ陶资，探讨了ＴｉＣ含量与断裂韧性之间的关系。结果表明，当ＴｉＣ体积含量为４０％时，断裂韧性高达７．０ＭＰａ·ｍ１／２韧化效应归功于闭合效应以及弯曲效应。断裂韧性与体积含量之间存在ＫＩＣ＝［（ＫＩＣ０）＋Ｂｖｉ］　ＫＩＣ０＝（１＋Ａ）ＫＩＣｍ关系。建立的韧化模型与实验结果相一致。     

夹层材料抗弹效益表征参量研究

对采用不同夹层材料的动态防护单元进行了抗弹性能试验研究,并对部分方案的射流出靶姿态拍摄了X光照片。试验结果表明,夹层材料的波阻抗(pc)是动态防护单元抗弹效益的表征參量。通过对试验结果分析,提出动态防护单元夹层材料的选用原则。     

缩比件弹体侵彻混凝土过程相似律研究

在模拟实验条件下 ,研究了不同缩比件钨合金弹体侵彻混凝土过程的相似性。结果表明 ,钨合金弹体侵彻混凝土靶体时 ,在高速区侵彻深度与弹速间存在线性关系 ;弹体直径较大时 ,可以把不同直径弹体侵彻过程受到的平均压力看作相等 ,并且侵彻过程存在几何相似性     

用纳米压痕测定钨合金材料的微观本构关系

钨合金微观特性与宏观性能的差别一直是研究的焦点,为了弄清钨合金微、宏观的关系,通过纳米压痕实验测出材料的微观硬度与模量,再根据宏观实验的结果推算出材料的微观本构关系,以此代入计算模拟纳米压痕实验,以验证本构关系的正确性。通过计算与实验结果的比较,证明了微观本构关系的正确性。     

钇对AZ91D镁合金组织和力学性能的影响

研究在通氩气下Y精炼剂对AZ91D镁合金组织和性能的影响。试验结果表明,AZ91D镁合金加入Y后,显微组织主要由α-Mg基体相、β相(Mg17Al12)、Al2Y相和Al6Mn6Y相组成。经复合净化处理后的AZ91D镁合金力学性能明显改善,平均抗拉强度由101.88MPa提高到141.91MPa,但延伸率提高不明显。     

铝合金板抗枪弹倾角效应试验研究

用7.62 mm和12.7 mm穿燃弹对不同厚度的均质铝合金板进行倾角效应试验,以研究铝合金板倾角对其防护力的影响。在试验中均以弹丸在标准弹速下对后效板的残余穿深或对靶板的总穿深来作为衡量抗弹性能的指标。对这两种穿燃弹而言,小角度时,装甲防护力比0°角时低,随着倾角增大,防护力逐渐提高。