二元复合驱油体系乳状液形成及运移规律研究

为了研究二元复合驱油体系乳化与提高采收率的关系,通过分析现场采出液流变特征,测试不同乳化强度的表面活性剂/聚合物二元复合驱油体系的驱油效率,明确驱替后乳状液运移规律以及乳化对提高采收率贡献。研究结果表明:低黏度乳状液在低剪切速率下主要表现为弹性,在较高剪切速率下主要表现为黏性;而高黏度乳状液在低剪切和高剪切速率下都表现出黏性。在乳化初期,由于化学剂浓度分布不均匀,乳化稳定性较差;乳化中期化学剂浓度较高,乳状液粒径变化规律性较好,乳化中期存在乳化对驱油体系黏度补偿作用,乳化末期化学剂浓度较低,乳化液滴较少,乳化程度较弱。岩心渗透率小于100×10~(-3)μm~2时,二元复合驱过程中随着乳化综合指数增加,提高采收率幅度先增加后降低,最佳乳化综合指数为55%;渗透率大于100×10~(-3)μm~2时,随着乳化综合指数增加,提高采收率幅度逐渐增加,最佳乳化综合指数为88%,乳化贡献提高采收率幅度8个百分点。图24表2参13     

适用于含聚回注水的疏水缔合聚合物的综合性能*

新疆油田化学驱采用高矿化度含聚回注水作为注入水。研究了含聚回注水配制的普通聚合物HPAM和疏水缔合聚合物KYPAM的増黏性、流变性、黏弹性、长期稳定性、不可及孔隙体积(IPV)和驱油性能。研究结果表明:KYPAM具有特殊的空间网状结构,在含聚污水中具有更好的增黏性、流变性、黏弹性;在含聚回注水中KYPAM的抗老化能力好于HPAM,经过90 d的老化后,质量浓度1500 mg/L的KYPAM溶液的黏度保留率为81.4%,而HPAM溶液的只有40.2%;在渗透率150×10~(-3)μm~2左右岩心中,质量浓度为1500 mg/L的KYPAM溶液的IPV为19.6%,而HPAM溶液的IPV为22.1%,KYPAM启动相对小孔喉的能力比HPAM高;在渗透率150×10~(-3)μm~2左右的人造砾岩岩心中,水驱后注入0.5 PV的浓度为1200、1500 mg/L的聚合物溶液,KYPAM的驱油效率比HPAM的高2%数3%。图11表5参19     

不同剪切方式对聚合物溶液及凝胶性能的影响

摘要：考察了吴菌搅拌器、筛网（TGU转变压测定装置）、人造岩心及普通搅拌器等不同剪切方式下，4种驱油体系的动态性能。这4种体系是：抗盐聚合物（梳状聚合物）KYPAM溶液，疏水缔合聚合物AP—P4溶液，KYPAM／醋酸铬凝胶（有机铬凝胶）及KYPAM／间苯二酚／甲醛凝胶（酚醛凝胶），其黏度分别为139、170、143及260mPa·s（66℃，51／s）。在吴菌搅拌器的高速剪切下，有机铬凝胶和酚醛凝胶的网状结构完全被破坏，抗盐聚合物溶液黏度保留率最高，疏水缔合聚合物其次。聚合物溶液通过筛网后黏度损失很小，有机酚醛凝胶通过筛网时发生剪切变稀，有机铬凝胶堵塞筛网严重。与聚合物溶液及酚醛凝胶相比，有机铬凝胶注入岩心困难，不能在岩心中运移，酚醛凝胶虽能在岩心中运移但黏度损失严重，聚合物溶液从岩心流出后黏度保留率较高。在搅拌器搅拌条件下，有机铬和酚醛凝胶液的成胶受到影响，不能形成整体凝胶。图11表3参4。     

HPAM/Cr3+微凝胶体系在剪切状态下的交联

对HPAM/Cr3 微凝胶体系在静态和剪切状态下成胶过程进行了对比,并且考察了剪切速率、聚合物浓度、温度及聚合物溶液熟化时间对微凝胶成胶的影响。实验表明:与静态相比,凝胶体系在低剪切状态下成胶较快,成胶后的粘度也较低;剪切速率、温度、聚合物浓度及聚合物溶液熟化时间对剪切状态下微凝胶的成胶时间和成胶粘度都有很大影响。     

砾岩油藏复合驱过程中化学剂的吸附滞留规律*

为研究砾岩油藏复合驱过程中化学剂在油藏运移过程中的吸附滞留规律,以不同液固比条件下研究复合驱油体系在砾岩油砂吸附后界面性能以及化学剂吸附损耗量。研究结果表明:不同固液比条件下,二元体系(0.2%KPS202+0.1%KYPAM2)/三元体系(0.3%KPS304+0.15%KYPAM1+1.2%碳酸钠)经过岩心砂4次吸附后界面张力未发生明显改变,平衡界面张力IFT_(120 min)均达到超低界面张力(10~(-3)mN/m)的指标要求;二元体系/三元体系经过岩心砂4次吸附后各化学剂含量均随着吸附次数增加而减少,随着岩心砂含量增加各化学剂浓度逐渐降低。化学剂浓度随吸附次数增加降低幅度大小排序为:ASP碱浓度ASP表面活性剂浓度SP表面活性剂浓度ASP聚合物浓度≈SP聚合物浓度。图4表2参11     

有机铬交联剂CXJ-Ⅱ的研制与性能

研制了一种有机铬交联剂CXJ—Ⅱ，并进行了工业生产。性能评价表明：CXJ-Ⅱ交联剂具有较宽的成胶浓度范围，HPAM浓度为1000mg／L时，Cr^3＋浓度在（20～200）mg／L的范围内体系都可以成胶，在（20～100）mg／L时均能得到性能较好的凝胶体系；CXJ—Ⅱ交联剂的成胶性能良好，聚合物浓度最低可达到200mg／L；不同聚合浓度的凝胶体系具有良好的稳定性，90天时体系依然可保持较高粘度。对工业产品的性能评价表明，CXJ-Ⅱ交联剂产品性能稳定，其生产工艺是可行的。     

陆梁油田K1h23油藏调驱数模研究

由于陆梁油田薄层、边底水油藏的特殊性，常规的堵水、调驱等治理含水上升的措施在陆梁油田很难取得较好的增产效果。虽然2004年进行了11口堵水措施（压水锥）、1井次调驱实验，取得一定的效果，但其主要目的是抑制油井含水上升，对于油藏边部油层条件较差的高含水井是否适用，还有待于进一步实验。针对以上存在的问题，依据地质研究成果开展调驱数值模拟研究，通过数值模拟，筛选合理的地质、配方参数，优化配方方案，找出最合适的配方类型、体系，为深部调驱的早期介入提供决策依据，为油藏长期稳产提供技术支撑。通过数值模拟研究，优化筛选出了适合本油藏的调驱配方体系及其施工参数，筛选确定了施工方案，结合经济效益评价认为该油藏开展调驱措施是切实可行的。     

新疆油田复合驱过程中的乳状液类型转变

为分析新疆油田部分采油井二元复合驱油中出现高黏度(3000 m Pa·s)油包水型乳状液现象的原因,室内模拟化学驱中表面活性剂/聚合物二元复合体系与原油的乳化过程,研究了矿化度、油水比、表面活性剂浓度和地层水稀释对乳状液类型的影响,建立了在岩心驱油过程中乳状液的转变模型。研究结果表明,当矿化度较低(100 mg/L Na Cl)时,乳状液主要为水包油型;随着矿化度的增大,水包油型乳状液的稳定性变差,当矿化度达到10 g/L时,乳状液开始向油包水型转变。油水比为1∶9和3∶7时,乳状液主要为水包油型;当油水比为5∶5、表面活性剂加量为500 mg/L时,乳状液为油包水型。随着地层水稀释比例的增加,乳状液由水包油型向油包水型转变。室内岩心驱油实验结果表明,随着二元体系的注入与推进,矿化度升高,表面活性剂浓度降低,油水比变大,导致乳状液产生了由水包油型向油包水型的转化。