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1.
论述了孤岛油田正韵律厚油层开采现状及剩余油分布规律.根据该区油层层内夹层或物性夹层较发育,正韵律厚油层顶部动用和水淹程度低、剩余油潜力大的特点,部署了中9-平9水平井开展挖潜先导试验,投产初期日产油47t,平均日产油能力是直井的3倍,为老油田厚油层挖潜提供了一条新的思路.  相似文献   
2.
1.概述 孤岛油田中一区Ng_4单元位于孤岛油田主体部位,馆4砂层组是以粉砂岩为主组成的正韵律河流相沉积,共发育有4个小层,其中Ng4~2、4~4两个为主力层,分布广,厚度大,储量集中。1997年1月实施聚合物驱,现场采取清水配制母液、清水稀释注入方式,分两段塞注入,2000年  相似文献   
3.
采用降排量测试法对压裂过程中的流动阻力进行了计算,计算结果与试验结果共同表明,拖市油田近井地区裂缝宽度小,弯曲摩阻大,易造成砂堵,在此基础上提出了符合拖市油田压裂施工设计的低砂比的基本原则。  相似文献   
4.
孤岛油田河流相砂岩油藏储集层非均质性定量表征方法   总被引:5,自引:0,他引:5  
胜利油区孤岛油田已注水开发30多年,馆陶组河流相砂岩储集层中的剩余油分布受储集层非均质性控制。为了定量表征储集层的非均质性,在储集层细分时间单元研究的基础上,综合利用钻井、取心、测井和地震资料,获得反映储集层非均质性的沉积微相、孔隙度、渗透率和有效厚度/总厚度比值参数与微构造参数,将这些参数归一化后,转化为综合反映储集层非均质性的非均质性综合指数,根据非均质性综合指数平面等值线图预测剩余油相对富集区。利用该方法能快速、直观地预测剩余油相对富集区的分布,为老油田开发调整和提高采收率提供依据。图3表2参9  相似文献   
5.
断块油藏蒸汽驱数值模拟优化研究   总被引:2,自引:0,他引:2  
孤岛油田孤气九是具有边底水的断块稠油油藏,在蒸汽吞吐过程中存在着产量递减大,油层压力下降快的特点。为了进一步提高该断块剩余储量,增加采收率,拟转为蒸汽驱开采方式,本文在建立该断块油藏地质模型的基础上,运用数值模拟技术对蒸汽驱开发进行论证,为该断块实施汽驱提供了可靠依据。  相似文献   
6.
高含水期堵水调剖存在封堵半径小 ,增油有效期短的问题 ,地下仍有部分残余油和死油不能被驱出。现有的单一的调剖堵水工艺技术不能满足高含水期对改善层内、层间及平面矛盾的要求 ,以及动用水驱驱不到的剩余油。IPCS技术的目的就在于改善高含水期堵水调剖提高采收率的作用。文章介绍了IPCS技术的室内研究和现场应用情况  相似文献   
7.
针对孤岛油田中一区馆下段地质、生产情况,建立了适合该油藏的地质模型,并应用数值模拟技术研究了油藏的水体及其对生产的影响情况,搞清了剩余油分布状况,制定了加密调整方案并进行指标预测。方案在现场实施后,新井平均单井日产油10.2t/d,含水71.8% ,已累积增油12415t,改善了油田开发效果,也给同类油藏开发提供了方向。  相似文献   
8.
从理论上讲,地层记录中不同级次的地层旋回记录了相应级次的基准面旋回。根据岩芯、测井资料在孤岛油田中一区馆3—6识别出两种规模的地层旋回,即短期旋回和中期旋回。由于河流作用沉积序列具有自旋回特征,识别出的短期地层旋回可能主要是自旋回作用形成,垂向上由不同微相组合而成。但这并不排除短期基准面作用存在,  相似文献   
9.
孤岛油田中二北馆5热采区属于具有边底水的薄层、高渗、强非均质性稠油油藏。该区于1992年8月新钻油井40口,采用200 × 283m反九点法井网进行注蒸汽吞吐开采。在开发过程中由于受水侵影响,使热采区含水上升率和产量递减加大,降低了采油速度和采收率,严重影响了开发效果。为此,在进行了水侵方式及其对蒸汽吞吐开采效果影响研究的基础上,优选配套工艺,发展完善了一套适用于薄层边底水稠油油藏治水增油综合治理模式:优选热采区中部含水较高的热采井实施高温封堵,对更新完善井提高避射底界,可有效降低单井含水,提高蒸汽吞吐开发效益。从而达到改善稠油热采开发效果的目的。  相似文献   
10.
孤岛油田中二区块含油层系为Ng3- 6砂层组 ,面积1 8km2 ,有效厚度 31 2m ,地质储量 95 8× 10 4t。于 1972年 7月投产 ,1973年 4月采用四点法面积注采井网注水开发 ,1997年 12月开始聚合物驱开发 ,根据注聚过程中不同时期的动态特点 ,做了一系列工作 ,取得了明显的效果。1 注聚情况根据聚合物驱油筛选标准 ,在中二南选取 2 8口井作为注聚井 ,矿场采用清水配制、母液污水稀释的两段塞注入方式。方案设计注入总量 5 5 0PV·ppm ,PV数 0 30 3,干粉10 82 8t。经过 3年多的注入 ,全部完成注入方案。2 注聚期间的主要做法2 1 强化注聚前准…  相似文献   
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