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1.
对某2×600 MW超临界压力变压运行W火焰直流锅炉炉膛水冷壁壁温进行了测量,获得了水冷壁热负荷的分布,并对不同工况下的热负荷进行了分析.结果表明:磨煤机投运方式对炉拱下方冷灰斗区域热负荷的影响较大;启动过程中,下部水冷壁热负荷的分布不均匀,但大部分测点的热负荷维持在400kW/m2以内;在满负荷工况下,热负荷很高且分布不均匀;炉内形成了前墙压后墙的燃烧形式.  相似文献   
2.
对某600 MW超临界压力W火焰锅炉炉膛水冷壁壁温进行了测量,获得了炉膛水冷壁热负荷分布,调整锅炉运行方式(如磨煤机投运方式、前后墙的总风门挡板开度、煤粉细度和三次风风门挡板开度等),测量并计算炉内热负荷.结果表明:煤粉细度对炉内热负荷几乎没有影响;前后墙总风门挡板开度会影响炉内火焰行程,应该采用"前墙压后墙"的运行方式;三次风风门挡板开度变化会改变上、下炉膛热负荷的分布;不投运的磨煤机所对应区域的热负荷明显下降.  相似文献   
3.
为降低钢球磨煤机制粉单耗和研究较佳的补球规律,针对某600 MW机组双进双出钢球磨进行了煤粉等速取样、钢球筛分以及补球优化的运行试验。结果表明:根据煤粉细度和均匀性指数可以推测出钢球级配的变化;补球应将钢球平均球径控制在初始平均球径附近,且补球时应先稳住大球级配,逐步适当提高小球级配;合理的级配可以使得相同工况下煤粉均匀性指数提高至0.8以上、制粉单耗平均下降近3 k Wh/t;得到了钢球磨损量与合理补球的信号。  相似文献   
4.
针对贵州某发电公司2号锅炉飞灰含碳率及排烟温度较高的状况,进行了原因分析和燃烧调整。通过分析发现,前述问题的主要原因是煤粉过早着火,造成火焰下冲受阻导致其行程变短,火焰中心上移,煤粉在炉内的有效停留燃烧时间减少。针对上述原因,调节了乏气缩孔开度及煤粉细度,并结合了内外二次风开度、二、三次风配比及三次风入射倾角的优化。燃烧优化后:煤粉着火推迟,加强了火焰的下冲,增加了烟气行程,并降低了火焰燃烧中心,飞灰含碳率及排烟温度大幅下降,锅炉效率得到了提升。  相似文献   
5.
600 MW超临界W火焰锅炉防超温燃烧调整试验研究   总被引:1,自引:0,他引:1  
分析了云南华电镇雄发电有限公司2号600 MW超临界W火焰锅炉水冷壁出现频繁超温的原因,并据此进行了二次风配风、煤粉粒度和一次风压力等方面的燃烧调整试验.结果表明:水冷壁超温是由于配风模式的不合理和炉内燃烧不稳定共同作用而引起的;经燃烧调整后,水冷壁的超温问题得到有效解决,炉内热负荷的分布更加均匀,炉膛负压波动减小,火检信号稳定,火焰电视清晰可见,燃烧更加稳定.  相似文献   
6.
对某电厂350 MW超临界机组SCR脱硝系统的性能进行了考核试验,同时对脱硝反应器的流场分布均匀性、喷氨均匀性、氨逃逸体积分数进行了分析。结果表明:单个反应器存在流场分布均匀性及喷氨均匀性较差、氨逃逸体积分数严重超标等问题,应对系统进行流场及喷氨均匀性优化,同时控制喷氨量。  相似文献   
7.
对ZGM113G-Ⅱ型磨煤机进行特性试验及相关分析,找出了制粉系统运行不合理的原因,并指出了调整方向.研究结果表明:各试验工况下煤粉细度R90值在4%~13%,均匀性指数n在0.66~1.17;大多试验工况下的风环风速低于85 m/s;磨煤机最大给煤量可以达到75 t/h,对应的磨煤电耗为6.123 kW·h/t;从缓...  相似文献   
8.
通过贴壁烟气成分测试研究了不同负荷工况下风量配比对水冷壁高温腐蚀的影响,结果表明:在不同负荷及总风量配比的情况下,前墙中部位置均存在缺氧的状况;CO含量与氧量关系密切;H_2S的生成与过量空气系数关系密切,氧量越高,H_2S含量也越高。在试验工况下,水冷壁的高温腐蚀均处于正常可控状态,通过适当优化前后墙及炉宽方向的配风可以进一步缓解水冷壁的高温腐蚀。  相似文献   
9.
杨勇  李剑平  周文台  杨耀  何翔 《发电设备》2015,29(4):242-247
以600 MW超临界压力W形火焰直流锅炉为例,对不同工况下水冷壁的吸热偏差进行了测量和计算。结果表明:启动过程水冷壁管出口工质温度分布很均匀,吸热偏差趋近于1;亚临界压力下,水冷壁管自补偿特性较好,热偏差逐渐减小;超临界压力下热偏差较大;在上部水冷壁管吸热偏差比下部水冷壁大。  相似文献   
10.
模拟燃烧石油焦的CFB锅炉的燃烧工况,并利用智能测硫仪进行测定,研究了不同石灰石的物理化学特性对燃烧石油焦的CFB锅炉脱硫效果的影响。研究表明,钙硫比越大脱硫效果越好;燃烧温度(850~900℃)对脱硫效率基本没有影响;石灰石粒度与脱硫效果成反比;不同产地的石灰石脱硫效果不同。  相似文献   
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