矿井防灭火的风压调节计算

《煤矿安全》曾先后于1975年第3期发表“矿井均压防灭火原理”(简称“原理”)及1976年第2—3、5、6期发表“风压调节技术在矿井消防火中的应用”(简称“应用”)两篇文章,这两篇文章对矿井防灭火调压原理及技术作了论述。本文利用通风网路图解法的原理,对风压调节的计算问题作如下简单说明。     

斯台夫夏煤田井下采用辅扇通风

在现代化采矿技术条件下,随着生产集中于少数采区及工作面单产的增加,通风阻力上升,并且正在增大着的风量必须从更少的巷道通过。20年前,主扇风压一般为127毫米水柱,10年前达到254毫米水柱,现在一般为381毫米及508毫米水柱。现在计划安设风压为726毫米水柱的主扇。     

并联风路的风量调节问题

自本刊在1974年第一期发表“渡口矿区使用压入式矿井通风的几个问题”一文以后,承读者的热诚关心,陆续收到各地关于风量调节问题探讨的来函。我们遵照毛主席关于“百花齐放,百家争鸣”的伟大教导,准备陆续予以刊登,请同志们展开讨论。     

通风网路动坐标图解法

通风网路,根据风网结构的复杂程度可分别采用逐孔图解法、综合图解法和动坐标图解法解算。前两种方法已在《煤炭科学技术》作过介绍。唐海清同志提出的动坐标图解法(参看《煤炭学报》1964年第一卷第四期),在实际应用中很有价值,如在解算巷道数不多,不太复杂的通风网路以及有风机参与工作的通风网路,其解算效率较静坐标图解法高。特别是风阻特性曲线由曲线转化     

在井底车场中安装主扇

<正> 莫斯科近郊煤田的特点是:其扁豆状褐煤煤层的埋藏深度不大(距地表的深度为60～120米),涌水量大、二氧化碳涌出量高。近年来在此煤田内,包括年产1-2.3百万吨的象“北方”、“新莫斯科”及“莫斯科近郊”等矿井那样的大型矿井的一些井田均用两个竖井开拓,主井用箕斗提煤,付井用罐笼提矸石,升降人员,材料和设备。此外,还建了年产量分别为1.5和1.8百万吨的《弗拉基米尔斯基》和《别里柯夫斯基》矿,它们是用一个斜井(安有提煤胶带运输机)和两个竖井(安有提矸,升降人员、材料设备用的罐笼)开拓。     

从“矿井通风网路线性图解法”的观点谈谈通风网路解算中存在的两个有争论的问题

<正> 通风网路线性图解法具有直感性的特点,能在解图中清楚地看出各风路中风量及风压的相互关系,根据此特点谈谈通风网路解算中存在的两个有争论的问题。在讨论这两个问题之前,首先简单的介绍一下三角形通风网路图解法,从这个简单通风网路出发,对这两个问题作进一步的探讨。     

关于巷道曲线部分加宽问题的探讨

《煤矿保安暂行规程》规定,在“弯道附近,必须根据轨道曲率半径,车辆长度和轴距大小将巷道加宽。”标准巷道断面在巷道曲线部分的外侧加宽300毫米,内侧加宽100毫米,在双轨巷道断面中,两车辆间亦加宽300毫米。 巷道外侧加宽值:     

热风压造成主井风流逆转的危害性及其预防措施

<正>我国矿井建设中多采用一对竖井的开拓方式,主井中安装提煤箕斗,副井为入风井,其中安装有为提升人员、材料、矸石等用的罐笼.为了防止煤尘进入井下,箕斗井一般都与井底车场隔离.生产实践证明由于主井与井底车场连络道的风门及箕斗煤仓漏风,仍有少许风量由主井流入井下.北票矿务局台吉竖井及冠山竖井均为深部井,井筒深度都在1000米左右.冠山竖井主、副井的地表标高均为+210米,副井为     

多风机并联运转通风网路图解法及几个有关问题的探讨

用串联及并联组合方法可将通风网路中的风路合成,使风网逐步简化为简单通风网路。图1A 风网中虽有较多的风路,但可用串、并联方法组合使其简化为简单通风网路。组合步骤如下:     

用图解法解算通风网路实例——台吉立井第一水平的通风设计和计算

关于用图解法解算通风网路问题,《煤炭科学技术》曾在1975年第2、3期,1976年第3期及1977年第2期作过介绍.现将我局台吉立井设计中用动坐标图解法计算通风网路的具体做法,介绍如下.概况台吉矿在北票煤田的西部,井田走向长10.4公里,有四个斜井开采浅部煤层;-400米以下的深部煤层由立井开采,其第一水平标高为-550米.台吉立井为超级瓦斯井,-550米水平的瓦斯涌出量为51米~3/日·吨,扣除抽出量