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中远化工1号空分塔基础隔冷层采用300mm厚珠光砂混凝土，配制时采用商品引气剂取代自制泡沫剂，在混凝土的搅拌、浇筑和养护等施工方面采取了有效措施，并留设恒重试块，各项性能指标满足设计要求，加快了施工进度。 相似文献
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采用有限元方法 ,研究了体外预应力作用下简支组合梁混凝土有效翼缘宽度 ,分析了剪力连接刚度对预应力组合梁有效翼缘宽度的影响和预应力增量的效应。同时对混凝土板收缩、徐变下 ,体外预应力组合梁的受力机理进行了讨论 相似文献
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预应力组合梁负弯矩作用下梁端转动能力研究 总被引：1，自引：0，他引：1
对组合梁施加体外预应力,可有效提高截面的开裂弯矩,然而预应力的施加降低了板件的屈曲临界应力,减小了截面的转动能力.考虑局部屈曲的影响,对体外预应力组合梁进行了有限元非线性稳定分析,计算结果与试验实测值吻合,通过改变截面参数对27组组合梁在不同综和力比,不同翼缘宽厚比,不同腹板高厚比,不同剪跨比下的转动能力进行了计算,研究了影响转动能力的长细比参数,回归计算转动能力、计算参数和计算公式.研究表明:文中提出的长细比参数和公式与模拟结果相关程度高,形式简单,可以用来计算I、Ⅱ类组合梁的转动能力. 相似文献
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本文运用组合梁的Ｍ－Φ关系和非线性数值分析方法，研究了第三类截面组合梁的局部失稳和内力重分布情况，将钢－砼连续组合梁的局部稳定计算转化的在线弹性分析计算基础对中间支座负弯矩的调幅，研究结果表明，第三类组合梁截面（桥梁截面）中间支座负弯矩调幅值可取为２０％。 相似文献
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与承受正弯矩的简支梁不同,连续梁中支座部分承受负弯矩,组成组合梁的钢板件受压力作用,其力学性能受稳定控制,不考虑稳定影响的规范简化塑性算法会带来不安全的结果.以Ⅱ类、Ⅲ类组合梁和是否配置预应力筋为参数,进行了两组共四根连续组合梁的单调加载对比试验.试验结果表明:无论预应力连续组合梁或是普通连续组合梁,最终破坏特征均为负弯矩区混凝土开裂,钢腹板局部屈曲,整个截面畸变失稳,正弯矩区混凝土板压碎;正弯矩区的承载能力可由简化塑性计算方法计算,而负弯矩区的受力性能由稳定控制,影响其承载能力的主要因素为板件的宽厚比所表征的截面种类,考虑屈曲的承载力计算方法与试验结果吻合.对各组合梁进行了有限元数值分析,分析考虑界面滑移、预应力、稳定等影响,结果和试验吻合较好. 相似文献
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钢纤维对混凝土的主要贡献之一是在对变表的能量吸收方面,这种性能通常称为韧性。本文在试验的基础上,讨论了不同数量的钢纤维对混凝土地基板抗弯曲韧性的影响,并与素混凝土地基板作了相应的分析比较。 相似文献
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对某烧结车间高架斜通廊的动力特性进行了现场测试 ,分析了其产生横向摆动的原因 :结构横向自振周期与该场地土的特征周期很接近 ,产生在结构自振主频范围内的小幅横向摆动。该横向摆动不影响通廊的正常使用 相似文献
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通过四组混凝土板 (共 10块 )的荷载试验 ,评定钢纤维混凝土的韧性。试验结果表明 :在混凝土中采用低掺量的DRAMIX钢纤维 (冷拔型 ) ,混凝土土板的能量吸收性能达到欧洲喷射混凝土规程根据隧洞衬砌变形工况制定的优级韧性指标。根据混凝土中控制掺入钢纤维的最小间距来分析 ,冷拔型钢纤维具有长径比大 ,抗拉强度高的优点 ,采用较低掺量的冷拔型钢纤维即可有效改善和提高混凝土的韧性与抗裂性能 相似文献
9.
研究了加肋腹板连续组合梁的横向连接刚度和强度。采用横向腹板劲肋 ,加强了组合梁刚性上翼缘 (混凝土板 )对工字梁下翼缘的横向约束 ,能有效提高组合梁的侧向失稳荷载 ,但在钢梁上翼缘与钢筋混凝土板连接区域会产生较大的横向集中力。该集中力会导致混凝土板与下部钢梁上翼缘连接区的强度破坏 ,在设计中必须予以考虑 相似文献
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钢-混凝土连续组合梁的稳定 总被引：4，自引：0，他引：4
连续组合梁的局部失稳和侧向失稳是影响承载能力的重要因素 ,我国现行设计规范对组合梁的稳定计算主要沿用钢结构梁的设计方法 ,与组合梁实际失隐情况不符。为此 ,评述了近年来连续组合梁失稳方面的研究进展 ,介绍了英国和欧洲规范以及AASHTO等有关稳定设计方法 ,可供工程设计人员参考 相似文献
