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通过在真空差压分级加压工艺中施加交变磁场铸造ZL205A合金试样,并表征试样的致密度,研究了协同场对ZL205A合金试样致密度的影响。结果表明,当磁感应强度低于20mT时,随着协同场作用增强,大大提高了ZL205A合金的致密度;当磁感应强度高于20mT时,随分级加压压力增大,ZL205A合金试样致密度降低;不同协同场作用下,试样的致密度沿浇注方向先减小后增大。当磁感应强度为20mT,分级加压压差为130kPa时,ZL205A合金试样的致密度达到最大值0.989 2,比交变磁场一级加压铸造试样的致密度提高了0.38%。 相似文献
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通过测试交变磁场-凝固压力协同场下ZL205A合金晶粒尺寸,研究交变磁场-凝固压力协同场对ZL205A合金晶粒尺寸的影响机理。结果表明,在凝固压力不变的情况下,随着励磁电流强度增加,ZL205A合金试样的平均晶粒尺寸先增大后减小;随着凝固压力增大,当励磁电流强度小于10A时,交变磁场-凝固压力的协同作用将促进合金晶粒长大;而当励磁电流大于10A时,交变磁场-凝固压力的协同作用将抑制晶粒长大。 相似文献
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针对目前结构设计中不考虑填充墙的承载性能,普遍按照纯框架进行设计;抗震验算时只考虑填充墙对框架结构刚度的影响,对框架自振周期进行折减,剩下仍按纯框架验算的现状.就填充墙对框架结构抗震性能的影响及目前抗震验算方法存在的不足进行简单分析、归纳,提出部分设计建议,供工程设计、施工人员参考. 相似文献
4.
测量和分析了不同脉冲超声功率下ZL205A铝合金在距变幅杆端面不同纵向深度下组织的显微硬度,研究了脉冲超声功率对不同部位显微硬度的影响,并建立了ZL205A合金显微硬度与脉冲超声功率和纵向深度的关系。结果表明,距变幅杆端面相同距离处组织随着脉冲超声功率的提高,其显微硬度先增加后减小。同一脉冲超声功率条件下,随着纵向深度的增加,ZL205A合金显微硬度呈先降后升的趋势,铸件显微硬度最大值出现在600W纵深0mm处,而铸件中部区域为超声施振后显微硬度弱区。 相似文献
5.
介绍了一幢位于新疆吐鲁番市的长65.3 m的6层现浇钢筋混凝土框架结构采用设置后浇带和配筋加强来进行温度收缩裂缝控制的设计方法,裂缝控制效果良好,表明在吐鲁番这样极端干热地区建设超长混凝土结构房屋是可以做到的。 相似文献
6.
简要分析了混凝土结构温度收缩裂缝的基本特点，重点介绍了对超长混凝土结构如何有效设置后浇带及其它一些控制和抵抗温度收缩应力的具体设计措施。 相似文献
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为了研究巷旁充填体的宽度对沿空留巷效果的影响,基于巷道底板的形变量对巷道变形的重要性,提出以巷道底鼓量的变化作为衡量留巷效果的指标,采用了理论计算和对不同宽度的巷旁充填体数值模拟的研究方法,并结合潘一东矿1252(1)首采工作面的现场实践,验证了在充填体宽度2~3 m时,沿空留巷综合效果最佳。 相似文献
8.
为研究碳纤维复合材料(CFRP)对水泥砂浆的加固效果,针对普通水泥砂浆和CFRP布端面约束水泥砂浆,采用分离式霍普金森压杆(SHPB)分别进行恒定气压(0.3 MPa)和递增气压(0.2、0.3、0.4、0.5 MPa)循环冲击压缩试验,分析了试件的应力-应变曲线、破坏形态和能量特征.结果表明:与普通水泥砂浆试件相比,CFRP布端面约束水泥砂浆试件的循环冲击次数、峰值应力和峰值应变均有显著提高,且其峰值应力随着应变率的提高而增大;CFRP布的断裂部位主要发生在碳纤维横向连接处,CFRP布减缓了试件内部裂缝的产生,提高了试件的延性,表现出更好的抗冲击能力,试件的残余强度增加;端面粘贴CFRP布可以提高水泥砂浆的能量吸收能力,在相同冲击气压作用下,CFRP布端面约束水泥砂浆产生裂纹所需的能量高于普通水泥砂浆. 相似文献
9.
针对复杂环境下淤泥质软土层厚度较大、软土层中含有砂层的问题,以浙江省舟山市岱山县大小鱼山促淤围涂工程南堤段为研究背景,设计了炸药单耗为0.10~0.15kg/m3、药包埋深为淤泥厚度的(0.2~0.45)倍、药包间距为4m的爆破参数,采用深厚淤泥条件下的施工工艺和利用金属探杆检测施工后沉降的质量检测方法,并分别在南堤桩号SK0+250~SK0+350的无夹砂层段和SK0+650~SK0+750的夹砂层段进行了现场爆破实验,监测结果表明,采用该方法爆破后堤身结构稳定,施工后日沉降量小于10mm,在深厚淤泥条件下修筑防波堤时采用爆破挤淤定向滑移法是成功的,并且在炸药单耗上也较为经济,为类似工程提供了参考。 相似文献
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介绍了一幢位于新疆吐鲁番市的长65.3 m的6层现浇钢筋混凝土框架结构采用设置后浇带和配筋加强来进行温度收缩裂缝控制的设计方法,裂缝控制效果良好,表明在吐鲁番这样极端干热地区建设超长混凝土结构房屋是可以做到的. 相似文献
