剪力墙受力性能的宏模型静力弹塑性分析

建立了以弯曲变形为主的钢筋混凝土剪力墙的静力弹塑性分析宏模型 ,宏模型由钢筋混凝土膜单元和钢筋混凝土柱单元组成 ,分别模拟剪力墙的墙板和边缘构件。宏模型以有限元为基础 ,但自由度比有限元模型少得多。用宏模型编制了剪力墙静力弹塑性全过程分析程序 ,采用单自由度补偿法求解病态方程组 ,得到有下降段的能力曲线 ,可以预估剪力墙的变形能力和位移延性。 9片剪力墙试件的计算结果和试验结果的对比说明了宏模型的有效性。通过计算分析 ,研究了轴压比、边缘构件的约束程度和高宽比对剪力墙抗震性能的影响     

HRB400级钢筋焊接网剪力墙试验研究

介绍了4片HRB400级钢筋焊接网作为分布筋的矩形、工形和T形截面的中、高剪力在反复水平荷载作用下的试验。试件按《建筑抗震设计规范》GB50011－2001设置约束边缘构件;研究了在中、高轴经下的剪力墙受承载力、变形能力、延性及破坏形态等性能。结果表明,剪力墙具有较大的延性和耗能能力,为HRB400级钢筋用作抗震剪力墙的分布筋提供了试验依据。     

异形柱用于8度抗震设防建筑研究

通过混凝土异形柱框架和异形柱框架 -剪力墙结构的弹塑性时程分析以及总结异形柱和异形柱框架的部分试验成果 ,研究了异形柱用于 8度抗震设防地区房屋建筑的可能性 ,提出了 8度抗震设防建筑采用异形柱的设计建议     

冷轧带肋钢筋焊接网剪力墙延性试验结果分析

通过5片以冷轧带肋钢筋焊接网作为分布筋、按《建筑抗震设计规范》CB50011—2001设置约束边缘构件的的矩形、工形和T形截面剪力墙在反复荷载作用下的试验,研究了在中、高轴压比下的冷轧带肋钢筋焊接网剪力墙的延性、变形能力及截面的应变分布;由极限破坏时截面应变分布的试验结果,计算剪力墙沿高度的位移分布,所得结果与试验结果的比较验证了计算方法的合理性．结果表明,冷轧带肋钢筋焊接网剪力墙具有较大的延性和变形能力,为冷轧带肋钢筋焊接网作为剪力墙分布筋的推广应用提供了试验依据．     

利用阻化剂及均压防火探析

通过分析π放工作面形成较大空间的采空区 ,且比分层开采的采空区漏风增大 ,提出采用阻化剂结合均压防治自燃发火。在回风巷打压注钻孔压注阻化剂 ,在工作面下半部喷酒阻化剂     

急倾斜俯采综放工作面封闭火区治理技术与实践

分析了高瓦斯矿井厚煤层俯采急倾斜工作面封闭火区治理的特点与难点,否定了灌浆等常规防灭火手段治理此类火区的可行性。最终,利用注氮防灭火技术成功抑制了火区的发展,通过顶板巷钻孔应用三相泡沫防灭火技术顺利将火源降温直至熄灭,为火区的安全启封创造了条件。此次,注氮窒息与注三相泡沫降温相结合的火区治理技术的成功应用,为大倾角俯采综放工作面后封闭火区的治理提供了新的方法和途径。     

汽车火灾燃烧试验现象分析

对汽车发动机短路起火引发火灾进行模拟,模拟两辆车并排放置情况下的汽车火灾。使用高清摄像仪、热电偶对实验过程进行记录。结果显示:火焰先由发动机表面往保险杠下侧蔓延,再从引擎盖前侧往驾驶舱内部蔓延,最后蔓延至汽车尾部。燃烧过程中,车体表面存在明显的涂层炭化和燃烧物滴落现象,车体表面初步炭化温度约为300℃。起火后20 min时,相邻车体被引燃。汽车起火后前20 min是控制火势扩大的最有利时机。     

钢筋混凝土抗震墙墙肢约束边缘构件基于弹塑性层间位移角的设计

通过对两片长度不同的矩形截面钢筋混凝土抗震墙墙肢的计算分析 ,研究不同轴压比、不同层高的墙肢 ,为达到设定的层间弹塑性位移角 ,墙肢两端应设置的约束边缘构件的长度及其配箍特征值的大小 ;讨论了按《建筑抗震设计规范》(GB5 0 0 1 1— 2 0 0 1 )设置约束边缘构件的抗震墙墙肢的层间弹塑性位移能力     

高瓦斯矿井向突出矿井升级过渡期问管理探究

介绍了峻德煤矿高瓦斯矿井向突出矿井升级过渡期间瓦斯治理方法，为矿井有效防治瓦斯，实现安全生产提供成功经验。     

采用冷轧带肋钢筋焊接网的抗震墙性能研究

完成了 5个不同轴压比、不同截面形式的抗震墙试件在往复水平荷载作用下的试验 ,抗震墙的约束边缘构件按《建筑抗震设计规范》(GB5 0 0 1 1— 2 0 0 1 )设置 ,分布筋采用冷轧带肋钢筋焊接网。计算分析了 4片设有约束边缘构件和构造边缘构件的抗震墙边缘混凝土达到极限压应变时 ,竖向分布冷轧带肋钢筋的最大拉应变 ;用DRAIN 2D +程序对一幢一级 (8度 )采用冷轧带肋钢筋焊接网为分布筋的抗震墙结构进行了大震作用下的弹塑性时程分析。研究结果表明 ,通过合理设计 ,采用冷轧带肋钢筋焊接网作为分布筋的抗震墙能够满足抗震要求。在此基础上 ,给出了冷轧带肋钢筋焊接网抗震墙的设计建议