电站锅炉TP304H高温过热器管泄漏原因分析

通过宏观检查、化学成分分析、金相检验、力学性能测定、能谱分析及综合分析,对电站锅炉TP304H高温过热器管的泄漏原因进行了研究。结果表明,开裂泄漏的主要原因是应力腐蚀,是锅炉燃烧导致的烟气温度偏高,煤粉中S含量较高促进了开裂。     

电站锅炉厚壁蒸汽管道焊接接头开裂原因分析

通过宏观检查、成分分析、力学性能试验、金相检验、断口扫描电镜观察等试验方法及综合分析,对电站锅炉用厚壁蒸汽管道焊接接头开裂原因进行了分析。结果表明,焊接接头开裂泄漏的主要原因是由于焊接过程或焊后热处理控制不当,焊接接头中产生的再热裂纹在运行中承压扩展所致。     

18-8型奥氏体不锈钢锅炉管服役特性研究(五)

随着18-8型奥氏体不锈钢锅炉管服役时间的延长,组织老化和性能劣化程度会逐渐加重,组织性能的变化会导致材料的脆化和抗腐蚀性能的降低等。在组织性能变化试验研究的基础上,将18-8型奥氏体不锈钢锅炉管微观组织老化特征和老化程度共分为5级,分别为1级:未老化;2级:轻度老化;3级:中度老化;4级:完全老化;5级:严重老化。给出了各级老化的微观组织特征。     

热处理对Ti18Cr24V55Zr3合金吸放氢性能的影响

引言 随着传统化石能源的逐渐枯竭以及环境污染日趋加剧,具有能量转换效率高、清洁无污染以及用途多样化的氢能正逐渐成为新世纪的重要新能源,而与氢能相关的高容量储氢材料的研究开发也日益受到人们的重视.     

TiV_(2.1)Ni_x(x=0.2~0.6)贮氢合金的相结构及电化学性能

系统研究了TiV2.1Nix(x=0.2,0.3,0.4,0.5,0.6)贮氢合金的相结构及电化学性能。XRD及SEM分析表明:合金均由体心立方(bcc)结构的V基固溶体主相和TiNi基第二相组成;随着Ni含量x的增加,合金中V基固溶体主相的相含量和晶胞参数逐渐减小,TiNi基第二相含量逐渐增多,且当x≥0.4时,TiNi基第二相组织沿主相晶界形成明显的三维网络状结构。电化学测试表明:随着x的增加,合金的高倍率放电性能及循环稳定性均得到显著改善;但当x从0.4增加到0.6时,合金的活化性能变差,最大放电容量降低。在研究的合金中,TiV2.1Ni0.4表现出较好的综合性能。     

Zr含量对（Ti-Cr）45-xV55Zrx（x=1～7）合金微结构及储氢性能的影响

系统研究了Zr含量对（Ti-Cr）45-xV55Zrx（x=1，3，5，7；Ti／Cr=0．7～0．75）合金微结构及储氢性能的影响。XRD及SEM分析表明，当Zr含量x=1时，合金由体心立方（bcc）结构的钒基固溶体主相和微量α-Zr第二相组成；当Zr含量增至x=3～7时，合金由bcc钒基固溶体主相和α-ZrCr2第二相组成。储氢性能测试表明，随着Zr含量的增加，合金的活化性能得到改善：室温最大吸氢量和80℃有效放氢容量均先增后降，并在x=5时达到最高值：P．C-T曲线滞后减小，平台倾斜度增大。在所研究的合金中，（Ti-Cr）40V55Zr5合金的综合性能最佳，经2次吸放氢循环就活化，室温最大吸氢量可达403ml／g，80℃有效放氢容量达到230ml／g。     

高温过热器出口集箱接管蠕变剩余寿命评估

通过宏观检查、胀粗测量、金相检验、硬度测量、内壁氧化皮厚度和金属层厚度测量等无损检验方法,对高温过热器出口集箱接管进行了蠕变剩余寿命评估。结果表明,无损检验评估接管的蠕变剩余寿命的方法,可以在非奥氏体不锈钢高温锅炉管寿命评估中应用。当3根接管蠕变剩余寿命小于4万h,建议更换。     

电站锅炉高温炉烟管道断裂分析

通过化学成分分析、力学性能试验、金相检验、断口分析等方法,对某电厂一台锅炉的炉烟管道断裂原因进行了分析.结果表明,炉烟管道断裂是在材料存在大量铸造缺陷、力学性能远低于标准要求条件下,材料强度不足以承受正常的载荷而导致的脆性断裂.     

超临界锅炉末级过热器T91钢管爆管原因分析及预防措施

对某超临界锅炉末级过热器T91钢管的爆管原因进行了分析。结果表明:该T91钢管爆管是由于管内壁偏厚的氧化皮剥落,在下弯头处堆积造成管内介质流量减少,引起钢管过热所致。针对该问题,通过对T91等铁素体锅炉钢管进行内壁氧化皮厚度测量,并根据测量结果采取相应措施,可大大减少或避免由于氧化皮剥落、堆积而引起的爆管事故。     

高温过热器G102管内壁氧化皮剥落导致的爆管原因分析及对策

对高温过热器G102管的爆管原因进行了分析,结果表明：G102管爆管是由于管子内壁偏厚的氧化皮剥落、在下弯头堆积,造成管内通流面积减小而引起管子长时过热导致的。针对该问题,对G102钢等铁素体钢管进行内壁氧化皮厚度测量及剥落风险评估,可大大降低或避免由于氧化皮剥落、堆积引起的爆管事故。