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为通过锥形压痕代表应变和约束因子反求钛合金的应力-应变曲线,建立了预加载条件下的压痕变形有限元模型,使用预加载压痕实验的载荷-位移曲线验证了模型的可靠性。通过有限元模型研究了Ti-6. 5Al-3. 5Mo-1. 5Zr-0. 3Si (TC11)合金力学性能与代表应变和约束因子的关系。结果表明,TC11合金硬度与强度系数比值的自然对数与预应变和代表应变之和的自然对数呈线性关系。TC11合金代表应变范围为0. 035~0. 05,对应的约束因子的变化范围为3. 08~3. 42。代表应变和约束因子的值随合金性能变化而变化,并不存在固定的值。代表应变随着压痕塑性变形区平均应变增加而增加。由本方法确定的压痕代表应变和约束因子计算的代表应力与TC11合金应力-应变曲线重合良好。 相似文献
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混凝土表面硅烷防水膜的电化学噪声谱分析 总被引:1,自引:0,他引:1
采用电化学噪声法研究硅烷对混凝土的防水性影响,通过统计学和傅立叶变换,对硅烷防护的混凝土试样噪声数据进行分析.结果表明,在3.5%NaCl溶液中,硅烷防护的混凝土试样电位噪声0.825 mV、电流噪声漂移值0.046 μA、噪声电阻1800.8 Ω.cm2;无硅烷防护混凝土试样电位噪声0.5 mV、电流噪声漂移值3.4... 相似文献
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采用等离子喷涂工艺在高锰铝青铜基体上制备了 Al2O3-13%TiO2和Cr2O3·5SiO2·3TiO2两种耐冲蚀复合涂层,利用扫描电子显微镜(SEM)、激光扫描显微镜(LSM)等手段观察分析了两种涂层的组织形貌,测试了两种涂层的显微硬度和结合强度,用电化学测量和失重测量分别研究了两种涂层在3.5%NaCl溶液中的电... 相似文献
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相比不锈钢或Co-Cr合金,钛合金的低塑性以及加工硬化行为的缺失严重限制了其在高强和高塑性环境下的应用。针对这两大缺陷,本文将不锈钢中的TRIP/TWIP效应引入到β钛合金设计中,采用d-电子设计方法和控制合金电子浓度(e/a)的策略,通过控制合金的β稳定性,设计出具有TRIP/TWIP效应,极好的冷加工性能(冷轧变形率>95%),高强(抗拉强度UTS:900~1200MPa),优异塑性(均匀塑性变形能力ε~40%)和良好的加工硬化行为(加工硬化区间超过350MPa)的Ti-Mo基亚稳β钛合金。显微结构分析表明Ti-Mo基合金在塑性变形过程中产生了应力诱发马氏体相变α?和{332}<113>机械孪晶,这导致合金具有以上优异的性能。 相似文献
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表面技术在煤矿防护中的应用 总被引:3,自引:0,他引:3
讨论煤矿金属机械工作环境的恶劣程度,造成煤矿机械主要腐蚀和摩擦磨损状况的原因,以有放安全的造成的危害性和日常维护所产生的巨大经济损失。 相似文献
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分析了电厂锅炉受热面热腐蚀磨损原因,对锅炉受热面防护方法进行了总结,研究了几种电弧喷涂表面涂层抗热磨蚀性能,提出了电厂锅炉受热面采用的涂层防护方法,并对现场应用涂层进行检查,电弧喷涂镍铬钛涂层显示出最佳的抗锅炉热腐蚀性能。 相似文献
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研究了在润滑条件下,WC-CoCr涂层与SiC摩擦副对磨时的摩擦和磨损性能,分析了加载载荷和润滑条件(干摩擦、润滑脂、金刚石研磨膏)对WC-CoCr涂层摩擦系数和磨损量的影响规律,对涂层的磨损机理进行了探讨。实验结果表明:脂润滑时,WC-CoCr涂层与SiC摩擦副对磨时的摩擦系数和磨损率降为最小,其中摩擦系数基本在0.1左右波动;金刚石研磨膏润滑时,磨损率高达1.521 24×10-6 g/m,为干摩擦条件下的2.68倍,抗磨减摩效果不理想;干摩擦时,涂层表面存在硬挤压痕,主要磨损机制为微切削并伴随着塑性变形,而在金刚石研磨膏润滑条件下,三体磨粒磨损起主导作用。 相似文献
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电弧喷涂长效防腐复合涂层 总被引:3,自引:0,他引:3
本文推出适用于井筒钢结构件的电弧喷涂长效防腐复合涂层,涂层各项性能均达到国家标准.国际标准及相应的日本标准。长效复合涂层可使井筒钢结构件寿命达45年以上,比油漆涂装防护提高了3倍。具有很大的社会经济效益。填补了我国井下钢结构件长效防腐空白,91年7月l8日通过部级鉴定。 相似文献
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AZ91D镁合金微弧氧化膜耐蚀性的试验研究 总被引:6,自引:0,他引:6
研究了AZ91D镁合金微弧氧化膜在复合铝酸盐溶液中的耐蚀性。利用X射线衍射(XRD)和扫描电子显微镜(SEM)分析了AZ91D镁合金微弧氧化膜的物相和表面形貌;利用IM6e型电化学工作站测量了氧化膜的电化学阻抗和稳态电流/电位极化曲线;利用CMB-1501B型便携式瞬时腐蚀速度测量仪测量了氧化膜的腐蚀电流密度Icorr和年腐蚀深度MMA。试验结果表明,微弧氧化的镁合金耐蚀性提高了2~3个数量级,镁合金微弧氧化膜主要由MgO、MgAl2O4、Al12Mg17组成。 相似文献