锰硫比对SPHC热轧薄板边部舌状裂纹的影响

针对迁钢2160mm热轧线生产的SPHC热轧薄板经常出现边部舌状裂纹缺陷,研究了舌状裂纹的形貌及形成机理。结果表明,SPHC薄板边部舌状裂纹缺陷的产生是由于Mn含量较低导致锰硫比较低,使板坯边角部位易出现微裂纹,并在轧制过程中流变至带钢边部而形成。经实践,w(Mn)/w(S)>20时,可有效避免SPHC板边部舌状裂纹的产生。     

卷取温度、冷轧总变形量对SPHD钢力学性能的影响

以CSP工艺在不同卷取温度下生产的冷轧基板SPHD为实验材料,采用不同的冷轧总变形量进行冷轧并退火。通过单向拉伸实验对不同工艺条件下试样的基本成形性能指标（r值、n值）和力学性能指标（屈服强度、抗拉强度、伸长率）进行测定,并对退火试样进行X射线织构测试分析。通过对比分析发现,当卷取温度为600℃,冷轧压下量为70％时,SPHD退火后会得到较强的γ纤维织构组分和良好的力学性能及优异的冲压性能。     

热轧汽车板氧化麻点形成原因及控制

随着市场需求的日益细分以及汽车用户产品档次的提高,汽车板对热轧原料质量的要求也在不断提高。首钢迁钢热轧2160产线自汽车板开发以来,"氧化麻点"问题一直是制约产品质量大幅度提升的主要原因。本文主要针对热轧汽车板表面氧化麻点产生原因,并结合首钢迁钢生产实践,总结出一套有效解决氧化麻点的控制措施,使迁钢汽车板热轧工序的表面质量合格率稳定控制在95%以上。     

Ce和W对444铁素体不锈钢耐点蚀性的影响

采用浸泡失重法和电化学方法研究Ce和W对铁素体不锈钢在含Cl-溶液中耐点蚀性能的影响,并通过恒电位极化法测定不同Ce和W含量的铁素体不锈钢临界点蚀温度(CPT)。结果表明,W和Ce都可显著抑制铁素体不锈钢在FeCl₃溶液中的腐蚀溶解,且含W的不锈钢蚀坑坑底有W元素富集。Ce和W的添加提高了不锈钢在5%NaCl溶液中的临界点蚀温度,并且当W的质量分数达到1%时,可以显著增强蚀坑的再钝化能力。添加Ce和W可提高不锈钢的点蚀电位,降低腐蚀电流密度,提高不锈钢的耐点蚀性能。不同成分的铁素体不锈钢在中性氯溶液中都表现出稳定的钝态,而Ce和W的添加可以提高钝化膜的稳定性,扩大钝化区范围。     

CSP生产SPHC板材的冷轧退火工艺优化

对酒钢CSP生产的SPHC热轧钢进行了冷轧退火及相关试验。研究表明,当冷轧压下量为70％,退火温度为700℃时,可以得到良好的织构和优异的冲压性能。     

酒钢CSP热轧辊缝润滑的应用研究

结合辊缝润滑技术在酒钢CSP的开发与应用，阐述了热轧工艺润滑的作用,探讨了辊缝润滑对轧制力、带钢表面质量、组织性能和轧机振动的影响。对比了不同条件下应用辊缝润滑的效果，为同类企业使用辊缝润滑提供借鉴。     

CSP生产SPHC板材的冷轧退火工艺研究

采用酒钢CSP工艺生产的SPHC热轧板,在实验室模拟了不同冷轧及退火工艺,并对冷轧钢板显微组织、力学性能和成形性进行了分析和研究。结果表明,当冷轧压下量为70%、退火温度为700℃时,冷轧板具有良好的织构和优异的冲压性能。     

IF钢表面横纹缺陷分析

客户使用某钢厂 IF钢基料在冷轧、退火、冲压后出现横纹缺陷，严重影响使用。对该缺陷带钢和正常带钢化学成分及热轧工艺参数进行回查和分析，结果表明：热轧板卷出厂化学成分符合要求，热轧工艺参数正常，但缺陷试样组织存在表层细晶现象以及表面增碳现象，因此，试样在拉伸试验时存在屈服平台。经热轧 →冷轧→退火全流程产线检查，发现在退火过程中由于炉壁及炉腔中大量的油脂造成带钢表层增碳， C、N的质量分数之和高达 80×10－6，Ti元素无法将所有 C、N间隙原子转化为 Ti的碳氮化物，带钢出现屈服平台，最终导致冲压时表面横纹缺陷产生。通过对炉壁油污进行定期处理，对炉腔通入水蒸气等设备改造，消除了带钢的屈服平台和冲压横纹缺陷。     

DP600热轧双相钢轧后冷却工艺的优化

采用正交实验的方法,在Gleeble-1500热／力模拟机上进行DP600钢热变形后冷却工艺的优化研究。结果表明,热变形后控制层冷入水温度及层冷快速冷却的速度对最终组织的组成影响较大。在分析实验数据的基础上,提出了DP600钢轧后最佳冷却工艺为：800℃终轧后以2℃／s空冷至720℃进入层流冷却,再以50℃／s快冷至400℃卷取。     

冷轧总变形量、卷取温度对SPHC钢力学性能的影响

以CSP工艺在不同卷取温度下生产的SPHC冷轧基板为实验材料,采用不同的冷轧总变形量进行冷轧并退火。通过单向拉伸实验对不同工艺条件下的基本成形性能指标（r值、n值）和力学性能指标（屈服强度、抗拉强度、伸长率）进行测定。通过对比分析发现,当卷取温度为600℃、冷轧压下量为70％时,SPHC退火后会得到良好的力学性能和优异的冲压性能。