原油二次脱水设计总结

本文对原油二次脱水设施的原理，运行进行了简要的阐述，并对呼炼原油罐区二次脱水设施改造项目进行了分析。     

聚丙烯装置扩能技术改造

中国石油呼和浩特石油化工公司对取丙烯装置进行了改造。改造内容包括 :增设了聚合釜、粉尘回收设施、丙烯压缩机和丙烯计量系统 ,改造了水环真空泵系统、热水槽及丙烯精制系统等。产量由原来的不足 8kt/a提高到了 12kt/a ,各项技术指标值均优于改造前     

重油催化裂化沉降器结焦原因分析

分析了重油催化裂化沉降器结焦的原因，认为反应油气中含有催化剂颗粒以及油气中重组分的冷凝是沉降器结焦的物理原因，而重芳烃、胶质、沥青质的高温缩合则是沉降器结焦的化学因素。因此，防止沉降器结焦的关键是抑制油气重组分的冷凝和减少油气在沉降器内的停留时间。     

二丙基双二茂铁甲基碳正离子与胺的反应

2－和3－二茂铁甲酰基－1，1′－二丙基二茂铁经LiALH，还原为2种相应的二丙基双二茂铁甲醇。这2种羟基化合物与BF3在二氯甲烷中作用得到二丙基双二茂铁甲基碳正离子。该离子可直接与胺作用。形成产主较高的N－聚代物，由元素分析，IR和^1HNMR确证了化合物的结构。     

重油催化裂化沉降器内油浆相态的计算

采用基团贡献法一正构烷烃分子法饱和蒸气压模型对重油催化裂化沉降器内的油浆相态进行了计算。计算结果表明，由于重油催化裂化沉降器的操作温度低于油浆露点温度，油浆在沉降器内以气液两相存在。油浆的露点温度和露点分压取决于油浆中大于550℃馏分含量。     

重油催化裂化沉降器油气相态计算

 为了确定重油催化裂化沉降器中液相组分的数量及其对结焦的贡献，以工业重油催化裂化装置的沉降器为研究对象，按照正构烷烃模型分子法确定基团组成的方法，利用已编写的气化率计算程序，求取了沉降器内反应油气的重组分—油浆馏分的气化率，确定反应油气的气、液相比例。计算结果表明，在实际工业操作条件下，重油催化裂化沉降器内的油浆馏分以气、液两相状态存在，其露点温度为488.8℃，露点温度直接取决于油浆终馏分的沸程，而且油浆分压对其泡点和露点温度也有较大影响。     

重油催化裂化沉降器结焦的研究进展

分析了重油催化裂化 (RFCC)沉降器结焦的影响因素和机理。反应油气中含有催化剂颗粒以及油气中重组分的冷凝是沉降器结焦的物理因素 ,而重芳烃、胶质、沥青质的高温缩合和油气中烯烃和二烯烃的环化聚合反应则是沉降器结焦的化学因素。通过对液相重组分高温缩合机理、相分离生焦机理和自由基反应机理等沉降器结焦机理的分析 ,认为沉降器中油气的气、液相分别遵循不同的结焦历程 ,抑制沉降器结焦的关键在于抑制反应油气中重组分的冷凝和缩短反应油气的停留时间     

1.2×10~4t/a聚丙烯装置扩能技术改造

呼和浩特炼油厂根据丙烯产量、市场需求及生产装置实际情况,对１．０×１０４ｔ／ａ聚丙烯装置进行了系列技术改造,使生产能力达到了１．２×１０４ｔ／ａ,产品质量也上了一个新台阶。     

重油催化裂化油浆热重反应性能研究

采用PCT-Ⅱ型TG-DTA热重分析仪,以相同的升温速率研究了重油催化裂化油浆及其重馏分(大于550℃)在氮气保护下的热重反应性能,得到了油浆与油浆重馏分的失重率曲线、失重速率曲线、转化率曲线以及最大失重速率点。通过动力学回归可以发现,在300-596℃区间内,油浆热重反应可以用一级反应动力学方程来描述。在290-490℃温度区间内,油浆重馏分热重反应也可以用一级反应动力学方程来描述;在490-600℃温度区间内,油浆重馏分热重反应用二级反应动力学方程来描述较为理想。此外,还对油浆重馏分热重反应结焦物进行了电镜分析。结果表明,稠环芳烃脱氢缩合反应生焦是油浆及其重馏分生焦的主要来源。     

催化裂化沉降器的结焦原因和防焦措施

随着炼油厂催化裂化掺渣比的提高，催化裂化沉降器结焦日益严重，并直接影响威胁到催化裂化装置的正常运行。分析了原料性质、催化剂浓度和反应条件等因素对催化裂化沉降器结焦的影响，并通过总结国内外所采取的一些防焦措施，提出了今后的发展趋势和要求。