氧化锡压敏电阻特性分析

SnO2压敏陶瓷是一种新型压敏电阻材料,具有良好的非线性特性.传统的ZnO压敏陶受微观结构的限制,其温度稳定性和老化问题仍有待改善.为此,综合比较了SnO2压敏陶瓷和传统ZnO压敏陶瓷的微观结构、热力学性质和电气性能.结果表明,相比ZnO压敏陶瓷,SnO2压敏陶瓷具有掺杂最少,由氧化物挥发导致的掺杂损失小,以及热导率高...     

输电线路杆塔雷电冲击阻抗及等效二端口电路模型分析

在输电线路反击耐雷性能仿真中需要建立合理有效的杆塔等效模型。为此,基于电磁场数值计算方法和矢量匹配法研究了输电线路杆塔冲击阻抗和等效电路的建立方法。首先采取电磁场数值软件分析了杆塔的阻抗频域特性函数,再将计算得到杆塔频率响应利用矢量匹配法进行了有理函数拟合,然后用网络综合的方法建立了杆塔二端口等效电路模型,并用PSCAD电磁暂态程序进行了仿真验证。研究表明:该方法可以应用在杆塔的任意2点上,建立对大地的二端口等效电路模型,从而求得杆塔上任意点遭受雷击时杆塔上任意部位的电位变化情况,进而能够模拟可能的放电通道过电压情况,以可用于分析输电线路杆塔雷电反击过程。     

半导体少长针消雷器在油库防雷中的应用

油库因其重要性,它的防雷必须保证绝对的可靠。油库一旦受到雷击,可能起火爆炸,同时波及附近油罐同时起火爆炸,其后果是不堪设想的。过去油库中采用的几种防雷措施都存在一定的缺陷,世界各国因雷击油库而爆炸起火的事故时有发生。新型的半导体少长针消雷器具有很好的防雷效果,无疑为油库防雷提供了一种新途径。     

安装高度对ZnO避雷器电位分布的影响

介绍了一种计算ZnO避雷器电位分布的解析法与数值计算相结合的方法,分析了避雷器安装高度对电压承担率的影响,提出了有效引线长度的概念,同时对悬挂在门型构架上的避雷器的电位分布进行了分析计算.     

氯化聚乙烯一丙烯酸酯胶粘剂的初步研究

本文研究了氯化聚乙烯-丙烯酸酯类胶粘剂的粘接性能。实验结果表明:该类胶粘剂具有较高的粘接强度,并勿需添加低分子类增塑剂,胶粘剂薄膜较为柔软。     

以降低跨步电压为目标的直流多环接地极电流配比的优化

为有效降低高压直流接地极的跨步电压,减小其设计尺寸和建设成本,以直流双环接地极为例,提出了一种采用强制均流电阻降低多环接地极跨步电压最大值的方法。基于电磁场理论以及对水平多环结构接地极地表跨步电压分布特性的分析,研究了双环接地极电流配比与跨步电压峰值之间的变化关系,寻求各环电流的最优配比,使整体跨步电压最大值降到最低。最后,通过实验验证了该方法的应用效果。分析和实验结果表明,通过均流电阻调节电流配比,能够有效降低接地极的跨步电压,且对接地极本身性能的影响较小,具有工程实用价值。     

共用接地极对云广与贵广Ⅱ回直流系统的影响

为节省占地面积和工程造价,利用南方电网技术研究中心现有的两系统PSCAD/EMTDC模型建模分析了共用接地极对直流输电系统运行的影响。根据直流系统中性点电压抬升分析共用接地极对直流系统稳态运行的影响;对比计算两系统共用接地极和单独接地极工况,分析了共用接地极对直流系统过电压、控制以及保护系统等各方面的影响;还分析了直流系统单极大地回路运行时,共用接地极上的入地直流对换流站变压器中性点电流的影响。     

大气压下流注放电光电离过程的数值仿真

将光电离模型引入气体流注放电的流体模型中,针对光电离数值仿真计算需要对空间任意两点建立联系,导致方程求解计算量增大、计算较困难的问题,提出了光电离模型的简化计算方法。然后求解流注放电流体模型,仿真棒–板空气间隙放电过程,并比较了有和没有光电离2种情况,结果表明光电离提供了流注放电所必须的二次电子崩的种子电子,在没有光电离时,不能形成流注放电。在考虑光电离情况下仿真了流注发展过程,得到各时刻电子、光电子、电场空间分布,并从流注发展速度、通道半径、电场强度多方面与实验结果比较,验证了模型和算法的正确性。     

特高压避雷器用ZnO压敏电阻电压梯度限值的探讨

为了研制性能优异的特高压避雷器,笔者对实际所需ZnO压敏电阻的电压梯度是否存在限值进行了研究,并结合特高压避雷器的实际应用需求,详细讨论了ZnO压敏电阻的电压梯度限值的相关问题。研究表明,对适用于特高压避雷器的ZnO阀片,其电压梯度不仅受到特高压避雷器绝缘间距、通流容量等外在因素的限制,同时也受到ZnO阀片能量吸收密度的限制。在现有生产制造能力的条件下,特高压避雷器采用ZnO阀片的电压梯度越高,阀片所必须达到的能量吸收密度也越高。笔者通过理论分析与计算得出,特高压避雷器适用ZnO阀片的方波能量吸收密度理论极限值为517 J/cm3,对应的电压梯度理论极限值为686 V/mm。对于特高压瓷套、复合外套、GIS罐式避雷器所需ZnO阀片,最理想的电压梯度分别为213、300、426 V/mm,相应的能量吸收密度要求至少分别为150、226、301 J/cm3。