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111.
为研究厦门、湛江和青岛的潮差区和全浸区的腐蚀规律,通过现场暴露试验,获得了10种钢样(含碳钢和低合金钢)暴露7a的腐蚀结果,采用线性拟合的方法对数据进行了处理.结果 表明:在3个地点,腐蚀速率的基本规律为青岛>湛江>厦门,腐蚀速率与海生物污损密切相关.在3个暴露地点,全浸区前期腐蚀量低于潮差区而后期腐蚀量增速高于潮差区.在厦门暴露2a时,全部试样在2个区带的腐蚀率出现逆转,而在湛江和青岛,在7a时几乎所有试样均出现逆转.在厦门潮差区,合金元素的加入对提升钢的耐蚀性无明显的效果,甚至存在负面影响;在湛江潮差区和青岛潮差区,无论从短期还是长期来看,合金元素的加入都有利于提升钢的耐蚀性.在厦门全浸区和湛江全浸区,无论是短期还是长期来看,所有类型的碳钢和低合金钢腐蚀速率均接近;在青岛全浸区,无论是短期还是长期来看,加入合金元素对耐蚀性均有所提升,短期的效果更为明显. 相似文献
112.
为研究阴阳极交替极化对Q235碳钢腐蚀的影响,通过方波阴阳极交替极化进行了4种状态下(±50 mV、±100 mV、±150 mV、±200 mV)的腐蚀行为研究,获得了腐蚀失重和电化学测试结果.结果 表明,阴阳极交替极化会加速Q235钢在海水中的腐蚀,且阴阳极交替极化的幅度越大其加速作用越强.对Q235钢施加阴阳极交替极化不同次数后,+50 mV、+100 mV和+150 mV阳极极化时,电流密度呈现"瞬间升高-迅速降低-500 s后稳定"的变化过程;而施加+200 mV阳极极化时,电流密度呈现"瞬间升高-迅速降低-持续升高"的变化过程.交流阻抗结果显示,Q235钢在经历阴阳极交替极化后的电荷转移电阻Rct值小于全浸条件,且交替极化的幅度越大Rct值越小.极化曲线结果显示,当阴阳极交替极化幅度超过±100 mV后,Q235钢腐蚀的阴极过程显著加快. 相似文献
113.
114.
115.
采用Gleeble热模拟机,利用扫描电镜SEM(附带EDS)及电子探针EPMA研究了镀锌热冲压钢变形过程中裂纹的产生原因和扩展机理。结果表明:镀锌热冲压钢板高于782℃成形时,易产生液态金属致脆断(LMIE)的裂纹。镀层主要由固态的α-Fe(Zn)和液态Zn组成。裂纹产生于α-Fe(Zn)和液相界面处,液态锌沿奥氏体晶界渗透并与基板不断产生α-Fe(Zn),裂纹沿α-Fe(Zn)和液相界面处不断扩展,导致基体发生脆断。为避免或减轻LMIE裂纹的出现,可控制奥氏体化工艺使镀层仅含固态的α-Fe(Zn)相或者使液态相远离基体,并采用较低的热成形温度。 相似文献
116.
117.
高能高速等离子喷涂NiCoCrAlY涂层抗燃气热腐蚀性能 总被引:1,自引:1,他引:0
目的研究NiCoCrAlY涂层抗高温燃气热腐蚀性能。方法采用高能高速等离子喷涂工艺在Ni_3Al基高温合金IC6基体表面制备NiCoCrAlY涂层,测试了涂层与基体间的结合强度以及涂层和IC6基体在900℃高温环境下的抗燃气热腐蚀动力学曲线。并借助扫描电子显微镜和X射线衍射仪分析燃气热腐蚀试验前后涂层的显微组织和物相结构组成。结果高能高速等离子喷涂工艺制备的NiCoCrAlY涂层致密性高,孔隙率≤3%;涂层与基体结合状态好,平均结合强度达到62 MPa;涂层中氧化物和夹杂含量少。经100 h燃气热腐蚀后,基体和涂层的腐蚀速率分别为8.09 g/(m2·h)和0.50 g/(m~2·h)。结论 NiCoCrAlY涂层显著提高了IC6合金的抗燃气热腐蚀性能。涂层表面生成了以Al_2O_3和Cr_2O_3为主要成分的完整致密的氧化膜,Al_2O_3抗氧化性能好,Cr_2O_3抗腐蚀性能好,在两者共同作用下,腐蚀气氛向涂层内部的侵蚀被有效地阻挡或延缓;同时涂层内孔隙、氧化物夹杂等缺陷含量少,腐蚀气氛的扩散通道被阻隔或延长,降低了腐蚀速率,使得涂层对基体合金起到了很好的保护作用。 相似文献
118.
介绍了流涂用水基锆英粉涂料的制备及工艺性能。这种涂料已经成功地应用于铸钢件生产。 相似文献
119.
往精铸加固层涂料中国发泡剂和稳泡剂以制成发泡涂料并用之制成多孔性型壳,在保证型壳显态强度和高温强度的基础上,降低其残留强度,改善溃散性。文中讨论了发泡涂料中气泡分布状态,密度,粘度,屈服值和涂片重等。还讨论了多孔性型壳的湿态,高温和残留强度以及溃散率等。。 相似文献
120.