全文获取类型
收费全文 | 115篇 |
免费 | 10篇 |
国内免费 | 4篇 |
学科分类
工业技术 | 129篇 |
出版年
2024年 | 1篇 |
2023年 | 2篇 |
2022年 | 4篇 |
2021年 | 3篇 |
2020年 | 3篇 |
2019年 | 4篇 |
2018年 | 5篇 |
2017年 | 2篇 |
2016年 | 3篇 |
2015年 | 3篇 |
2014年 | 11篇 |
2013年 | 7篇 |
2012年 | 9篇 |
2011年 | 9篇 |
2010年 | 12篇 |
2009年 | 6篇 |
2008年 | 9篇 |
2007年 | 4篇 |
2006年 | 4篇 |
2005年 | 1篇 |
2004年 | 4篇 |
2002年 | 4篇 |
2001年 | 7篇 |
1999年 | 3篇 |
1996年 | 1篇 |
1994年 | 1篇 |
1993年 | 5篇 |
1992年 | 1篇 |
1981年 | 1篇 |
排序方式: 共有129条查询结果,搜索用时 15 毫秒
71.
利用单辊熔淬法制备了FeZrNbBCu非晶薄带,然后通过非晶晶化方法得到纳米晶合金.研究了FeZrNbBCu非晶和纳米晶合金的磁性能与温度的关系.非晶态合金晶化升温过程中磁导率~温度曲线中出现了一个Hopkinson峰,而在晶化后的样品中没有出现,并根据各向异性的变化和磁化强度与温度的关系进行了合理的解释.对于非晶样品和晶相体积分数小的合金样品,当温度接近残余非晶居里温度时,磁导率急剧减小;而对于非晶相含量很少的样品,其磁导率随温度升高而缓慢下降,根据双相合金中交换作用模型进行了解释. 相似文献
72.
73.
本文研究了激光热处理对两种基体组织不同的球墨铸铁接触疲劳性能的影响,结果表明:球墨铸铁经激光热处理后接触疲劳极限可提高300~400N/mm∧2;激光硬化层深度对接触疲劳极限有很大影响,硬化层愈深,接触疲劳极限愈高,接触疲劳裂纹大多产生在试样表面硬化区-基体交界处;提高铸铁基体强度;降低硬化区与基体间的强度差有利于提高铸铁所接触疲劳强度。 相似文献
74.
研究了非晶和纳米晶Fe85Zr3.5Nb3.5B7Cu1软磁材料的抗腐蚀的能力以及腐蚀对纳米晶软磁材料性能的影响.非晶材料晶化后抗腐蚀能力降低,主要是由于纳米晶晶界的抗腐蚀性较差的原因.材料腐蚀后将会在其表面形成一层氧化层,从而导致软磁性能的降低,磁谱测量发现,腐蚀后的样品在较大磁场下磁化时具有两个弛豫过程,在低磁下只表现为一个弛豫过程. 相似文献
75.
76.
77.
稀磁半导体Zn1-xNixO的室温铁磁性 总被引:1,自引:0,他引:1
利用溶胶-凝胶方法制备不同成分的Zn1?xNixO(x=0.05,0.10,0.15)稀磁半导体材料,产物由直径约70 nm的六边形颗粒组成。利用振动样品磁强计测量了样品的磁学性能,发现在室温条件下存在明显的铁磁性,且随着镍浓度的增加,样品的饱和磁化强度增加,但样品的单个镍原子的磁矩是逐渐下降的。X射线衍射分析结果表明,样品中不存在镍及镍的氧化物,且晶格常数随镍含量的增加而略有增大,并利用M—T曲线测量Zn0.9Ni0.1O居里温度为575 K左右,表明其磁性来源于稀磁半导体。 相似文献
78.
作为一种非线性经验强度模型,Hoek-Brown(H-B)破坏准则有一定的适用条件。基于H-B破坏准则的基本公式,建议将围压范围0σ30.5σc(σ3为岩石破坏时的最小主应力;σc为单轴抗压强度)作为其适用条件,在该条件下H-B破坏准则能较好地拟合岩石三轴压缩试验数据。进而采用一种新的完整岩石破坏准则与H-B破坏准则对几组岩石三轴压缩试验数据进行拟合,对比发现,在适用条件内,H-B破坏准则可较好地拟合岩石三轴压缩试验数据,然而将拟合延伸到高围压阶段会高估岩石强度,需引起注意;新模型可在较大围压范围内较好地拟合岩石三轴压缩试验数据,有更强的非线性能力和适用性。 相似文献
79.
彭坤生 《南昌大学学报(工科版)》1993,15(1):1
本文阐述了聚合物淬火剂的特性及其冷却性能与淬火剂的成份、温度及搅拌因素的关系,尤其强调了活加物或杂质对其冷却能力的重大影响.由此,可以通过加入添加物而充分调整聚合物淬火介质的冷却特性,这样才可更有效地使用聚合物淬火冷却剂。 相似文献
80.