外压多层绕板容器的稳定性

众所周知,多层绕板容器的强度计算尚未解决,至于它的稳定性,刚刚才由(?)提到研究日程上来。最近,他在苏刊《强度问题》1985年№.8发表了“外压多层绕板容器的稳定性”一文。文中指出,过去有人研究过刚性和柔性层互相交替组成的多层容器的稳定性,但尚没有人研究过各层之间仅仅靠摩擦力连接的多层容器的稳定性。他们制作了两个内径为300mm、长度为320mm(其中一个是由两个长度为150mm的筒节沿全部壁厚用宽度为20mm的环焊缝焊接起来)的多层绕板容器进行试验。两个容器都是在厚度为4mm20~#钢的内筒上绕制26层厚度为1mm的10(?)2C1钢板     

《化工与通用机械》1975年1～12期目录索引

页21期5 题目名称容器 多层绕板容器的脆性破坏特性 双锥密封的初步试验与研究 整体多层包扎高压容器 超高压容器内壁应力测量的基本技术试 验 衬里尿素合成塔的制造 对断裂力学用于压力容器的初步分析 高压聚乙烯反应器 用于原子能压力容器上的螺栓拉伸装置 全多层结构高压容器的试验 绕板容器的新焊接法 多层包扎式高压容器筒体层板纵缝埋弧 自动焊 多层式高压容器筒体制造简化工艺试验 多层式高压容器筒节层板包扎应力测定 试验 套合面不机加工的热套容器试制 压力容器疲劳试验装置的设计和使用情 况 沪320。毫米热套筒节试验 叻3200毫米…     

多层结构球形封头厚板层叠一次成形工艺

一、前言我厂生产的一台内径为Φ900mm,工作压力为68.67MPa(700kgf/cm~2)的超高压容器,由于受钢板板厚(85mm)的限制,故筒体和球形封头设计成多层结构。筒体为三层结构,筒壁总厚为75 65 75=215mm,上下封头为两层结构,壁总厚为80 80=160mm。     

多层绕板容器的脆性破坏特性

1.前言国内外在压力容器水压试验时经常发生脆性破坏事故,其安全性成为一个大问题。关于防止容器的脆性破坏各国都进行了大量研究,最近多采用厚壁材料或高强度材料,并对材料及焊接接头要求有高的韧性值。过去的研究主要是以单层容器为对象,几乎没有以多层容器为对象的研究。三菱重工业公司制造称之为绕板的多层容器,为了弄清如何用上述单层容器初步的一些措施来处理多层绕板容器,进行了各种试验,研究了绕板容器的脆性破坏特性。也就是说首先除了进行过去的却贝冲击试验外,还进行了大型冲击试验,对绕板结构的利弊作基本研究。用宽400mm的     

螺旋绕板式容器的强度计算

螺旋绕板式容器是由内筒和多层卷板所组成。如图1所示,内筒与端部零件1和4焊接,在内筒的外面按角度α和(180°-α)交替地绕卷上多层卷板3,且每一层卷板的两端均与端部零件相焊。在这种情况下,如将各层卷板的边缘同样加以焊接,我们就可得到带同心圆的多层式容器的方案。但是,这里强调的是,螺旋绕板式容器结构的所有各层,除了内筒和最外层以外,其余各层是不沿边缘焊接的。     

绕板式高压容器绕板预应力测试进展

由上海化工机械一厂、上海市化工设计院、华东化工学院和上海市化工装备研究所联合对绕板式高压容器进行试验。整个试验包括绕板筒体的预应力测试、爆破容器制造过程中筒体应力测试及爆破试验。日前刚刚结束绕板筒体的预应力测试。有关绕板高压容器筒体绕板层的预应力测     

φ800绕板容器筒节绕制应力测试分析

前言对于绕板式高压容器的试验研究国内已作了不少工作,但内筒大都经过机加工。为提高经济效益,我们进行了内径为800mm,内筒不经机加工的绕板容器的绕制测试工作。     

多层包扎高压容器承载能力分析

在多层包扎式高压容器制造过程中,理想情况下层板的包扎会使筒体产生预应力,但如果制造精度不够,容器层板间可能出现间隙,就无法保证预应力的充分施加。理论推导得到了有无预应力两种情况下受压力作用时多层包扎高压容器筒体中应力的计算表达式以及极限载荷计算式,并进行了数值模拟验证。研究发现,理论和数值模拟结果较为吻合,预应力的施加显著降低内筒体的工作应力水平,并且能有效改善弹性状态下筒体的应力状态,提高筒体弹性承载能力。然而,在全屈服状态,预应力没有提高容器的极限承载能力,容器极限承载能力仅取决于内筒体和层板的厚度与材料性能。另外,理论分析和数值模拟还表明层间间隙的存在也不会影响容器筒体的极限承载能力。     

钛复合钢板多层包扎容器腐蚀泄漏后的检测与评定

本文论述了内筒为复合钛板的多层包扎式压力容器因钛层被冲蚀形成腐蚀空洞并造成腐蚀穿孔后如何进行无损检测和安全评定的问题。着重介绍了针对多层筒壁内腐蚀空洞的无损检测方法以及钛层下腐蚀缺陷的无损检测方法的试验研究。在试验研究的基础上确定了可行的检测方案。同时论述了腐蚀空洞类缺陷的安全评定方法。这种非常规的检测与评定方法对众多的在用多层包扎并有防腐衬里的容器有可以借鉴的共性。     

多层包扎高压容器深坡口对接的焊接工艺评定

我厂为向塘化肥厂生产的φ600油分离器系多层包扎式高压容器。其壳体采用层板包扎筒节与大型锻件异种钢对接焊组成。总厚度90mm。在国内无多层包扎容器工艺评定标准的情况下,我们参照美国AsME标准第Ⅷ卷和Ⅸ卷及行业标准《钢制压力容器焊接工艺评定》报批稿对该分离器焊接接头进行了工艺评定,并成功地焊接了产品。     

多层层板压力容器规程VdTUV规范 359 1971

1.适用范围 1.1 本规程适用于多层包扎的压力容器。该结构容器是指在内筒外的简体壁厚是由多层层板构成。本规程包括材料、制造、计算和检验方面内容。 1.2 本规程适用的多层包扎式压力容器,其外径与内径之比值最大为1.5,同时它们在大     

氨合成塔大面积的补焊

某化工集团公司合成氨厂,有二台氨合成塔,其中一台多层高压容器是20多年前设计、制造的。 该塔的设计压力为32MPa,操作压力为30.5MPa,壳体设计温度为200℃,其内径为(?)1000mm,壳体由九个层板包扎的筒节和两个锻件组成,内筒钢板为22mm的16Mn,层板为6mm的15MnV,顶部法兰锻件为20MnMo,下封头锻件为18MnMoNb。20MnMo锻件法兰与筒节相连处的壳体壁厚为127mm,壳体高13880mm,设备总高为15400mm,设备总重为58t。     

φ1010mm容器疲劳试验

一、试验目的 1.综合验证材料模拟容器断裂力学及安全分析的可靠性过去虽然做了材料及小容器的有关断裂力学试验,但模拟容器由于筒径小,简体是单层而不是多层,以及人工裂纹的尖锐度、筒体的几何尺寸、预应力等都与实物有差异,因此难以判断所做的安全分析是否可靠。为此根据黄山会议要求,由上锅厂取了一个φ1010容器的真实筒节,进行实际疲劳试验。 2.黄山会议上,根据生产部门的经验,     

考虑层间特性的多层高压容器的温度应力

多层容器(包括在高温介质下运行的多层容器)广泛应用于工业中,因此计算容器的强度时,温度应力具有重大的意义。多层容器的应力与由n层组成的筒体一样,是受内压P_0载荷和从内面加热到内表面的温度T_0决定的。每层简体具有不同的线膨胀系数a_i、传热系数λ_i和弹性模数E_i(i=1、2、…n)。由于各层的表面粗糙,因此在层间界面产生了附加的接触热阻,从而按容器的壁厚不同     

钢丝缠绕予应力高压容器和冷挤压凹模在内压作用下内壁不出现拉应力的设计原理

钢丝或钢带缠绕予以应力高压容器或模具由芯筒和缠绕层两部分组成。缠绕层采用等剪应力方法充分利用了钢丝的强度,比采用等张或等切应力方法能承载更大的工作内压。芯筒多采用高强材料。为使芯筒不易开裂并提高疲劳寿命,要求在工作内压载荷下内壁不出现拉应力。本文提出满足这一要求的最佳设计方法和计算公式。     

剖分块式超高压简体应力分析

根据超高压容器设计的强度条件,以最小剪应力准则推导了容器剖分块径比的最佳值,同时将剖分块式容器承载能力与单层厚壁筒体承载能力做了理论比较,并运用有限元软件ANSYS对这两种容器的应力分布做了数值模拟比较,得出剖分式筒体应力分布较厚壁单层筒体更合理,表明其有较大的承载能力。     

14MnMoVB钢制多层式高压容器筒体纵焊缝上横向裂缝的分析研究

我厂生产的14MnMoVB 钢制多层包扎式高压容器,由于缺乏深入细致的工艺试验,因此在今年生产多层筒节时在筒体纵焊缝上发现有横向裂缝。现将裂缝事故分析情况汇总如下:横向裂缝的发现1.关于14HnMoVB 钢的试制与应用一九六六年由上海第三钢铁厂、上海材料     

热套式高压容器强度

一、概述热套式高压容器这里是指以钢板捲制、配有尺寸过盈的两层或多层园筒在加热外筒后互相套合,并经热处理使过大的残余应力降低至一定数量的筒节组焊而成的大型高压容器。随着我国石油化工工业生产的发展和日趋     

8万吨/年氨合成塔断裂力学安全分析技术总结会

为了解决上海锅炉厂生产的五台带有较多横向裂纹的φ1010mm14MnMoVB钢制多层式氨合成塔安全使用问题,根据一机部指示,1974年以来,由合肥通用机械研究所、浙江大学、上海锅炉厂三个单位组成断裂力学试验小组,先后进行了材料和模拟容器断裂力学参数测定,模拟容器和实物筒节内压疲劳试验及安全分析等试验研究工作。为了将这五台容器复用,一机部委托安徽省机械局于1977年9月16日至23日在合肥市召开技术总结会,会上听取了下列情况介绍与试验研究报告:     

层板包扎相错角度的确定

前言厚板卷制的厚壁容器,焊缝缺陷处产生的裂纹可能会扩展到整个容器筒壁,使整个容器破坏。而多层容器纵缝是逐层分别焊接的,焊缝均匀分布在圆周上而不重合,因此万一在某层焊缝上存在缺陷,也不至于影响到邻近层焊缝处。