内压圆柱壳内伸式接管补强结构应力分布

针对内压圆柱形容器大开孔率内伸式接管补强结构,进行了三维线弹性有限元应力分析,得到内压圆柱壳内伸式接管补强结构的应力分布规律。以DXF格式文件为中介,用数学方法自动生成的有限元计算模型是可靠的,应用这个模型进行有限元分析可以得到内压圆柱壳内伸式接管补强结构的应力集中系数,为研究其应力集中系数规律奠定了基础。     

大开孔球壳与内伸接管连接区的实验应力分析

建立一套设计压力为 5MPa、开孔率di/Di 为 0 6、内伸接管长度为 2 0mm的半球形封头大开孔内伸接管实验装置 ,利用电测法在压力为 3 0MPa ,3 5MPa ,4 0MPa等多组实验压力下 ,对封头与内伸接管的连接区进行了实验应力分析。结果表明 ,最大应力为封头与接管连接区外壁的环向拉应力     

应变强化压力容器开孔补强有限元分析

基于有限元应力分析方法,分析了应变强化压力容器在强化压力下,不同补强结构的容器封头与接管连接处应力强度水平和塑性应变量。结果表明,补强圈补强与厚壁接管补强最大塑性应变量都符合标准要求,但考虑在容器封头与接管连接处的应力强度、塑性应变分布的差异,应变强化压力容器开孔补强使用厚壁接管补强结构更加合理。     

带内伸接管加强圈补强结构应力分布

针对带内伸接管加强圈补强结构的圆柱形内压容器 ,以DXF格式文件为中介 ,用数学方法自动生成的有限元计算模型进行了三维线弹性有限元应力分析 ,得到了内压圆柱壳带内伸接管加强圈补强结构的应力分布规律。在接管与筒体相贯线最低处筒体内壁上的当量应力最大 ,应该作为设计中的主要控制参数。分析结果为带内伸接管加强圈补强结构的设计提供了依据     

塔器接管应力有限元分析

以某石油化工装置中的常压塔封头接管为研究对象,利用三维建模软件PRO/E建立了三维模型,将模型导入至ANSYS有限元软件进行求解分析,对封头上不同的开孔接管区域应力进行了比对分析,找出了应力最大处的接管,校核其设计应力是否满足要求,并对接管内壁的应力分布规律进行了分析,最后利用ANSYS验证校核后的接管模型最大应力处在开孔补强后的应力是否达到设计使用要求。研究结果可以为压力容器开孔接管设计及进一步的疲劳分析提供一定的理论指导。     

开孔补强计算时接管厚度附加量对计算结果的影响

国内外大多数压力容器设计标准规范中开孔补强计算是以有效厚度进行计算的,但GB 150.3-2011标准中计算外伸、内伸接管有效补强高度时,是以接管名义厚度计算的,由于名义厚度中包含了厚度附加量,不符合强度计算理论。通过对一台氯气缓冲罐接管开孔补强计算进行对比说明,按GB 150.3-2011标准计算开孔补强满足强度要求,如采用接管有效厚度进行计算,则不能满足强度要求,建议GB 150.3-2011标准中开孔补强计算以接管有效厚度作为计算依据。     

关于椭圆形封头开孔补强问题的初步分析

对椭圆形封头进行应力分析 ,认为封头失效时的强度取决于封头的顶部强度并非过渡区 (即转弯处 )。因此 ,封头的强度计算公式是以顶部为危险区而建立的 ,其结果对过渡区是安全的。故没有必要把椭圆形封头的开孔补强以 0 .8Di 为界划分为中心部分和过渡区分别计算 ,只要统一以中心部分进行计算即可。     

浅谈压力容器开孔补强在设计中的应用

0概述在压力容器的设计中,由于结构的要求,常常要在容器上开孔和连接接管。开孔的结果,不但会削弱容器的强度,而且在开孔的附近会造成很高的局部应力,加上制造材料的材质和制造方面的缺陷等综合因素的影响,失效往往开始于开孔的孔边缘处,往往成为容器破坏的一个重要原因,必须引起十分重视。开孔处实际最大应力与容器基本应力之比称为应力集中系数,以K表示,在设计中应力求降低K的数值。1补强的结构形式筒体或封头的补强结构形式有贴板补强,接管补强和整体补强。(1)贴板补强:补强材料和厚度一般和壳体相同,补强圈与壳体很好帖和,所有焊缝必须…     

平封头双开孔接管结构有限元应力分析

平封头开孔接管区结构不连续,应力分布复杂,导致局部应力集中。利用有限元软件ANSYS,采用线弹性分析方法和极限载荷分析方法对平封头双开孔接管结构进行计算分析,将接管轴向拉力、轴向推力分别与内压耦合,得到了平封头双开孔接管结构应力分布及变化规律。计算分析结果表明,接管轴向拉力使平封头双开孔接管连接区弹性应力变大,应力集中程度提高,降低了平封头双开孔接管连接区的极限承载能力;接管轴向推力使平封头双开孔接管连接区弹性应力变小,提高了平封头双开孔接管连接区的极限承载能力。     

集箱式高压加热器封头的开孔补强计算

本文对一台集箱式高压加热器集箱管伸出封头处的开孔结构进行了开孔补强计算。当壳体与接管承受的不是同一种压力载荷时,不能用现有的各种设计标准进行开孔补强计算,应该按照多腔容器壳体上的特殊开孔结构的补强计算方法进行开孔补强计算。     

椭圆形封头开孔孔边应力集中分析

椭圆形封头在内压力作用下壳体上的应力是非均匀分布的，所以在开孔后其孔边的应力分布情况比较复杂。按平板开小孔的情形对椭圆形封头开孔后孔边的应力集中状况进行分析，提出了在椭圆形封头上开孔的范围。     

2015年第4期导读

<正>本期论文广场栏目中,集箱式高压加热器封头的开孔补强计算一文,对一台集箱式高压加热器集箱管伸出封头处的开孔结构进行了计算,结论为当壳体与接管承受的不是同一种压力载荷时,应当按照多腔容器壳体上的特殊开孔结构的补强计算方法进行计算。低合金强度钢埋弧焊接焊丝-焊剂组合的探讨、温度变化对海底管道试压的影响规律、爆     

椭圆封头开孔接管局部应力分析

本文运用有限元分析方法,对椭圆封头开孔接管结构的局部应力进行了分析,以弹性应力分析和塑性失效准则、弹塑性失效准则为基础,真实准确地对该局部的应力强度进行了安全评定。     

3000m~3球罐接管补强结构设计

大型球罐由于结构的特殊性,其接管受到机械应力、温度应力、容器材质和制造缺陷等因素的综合作用,开孔附近易成为容器的破坏源。文中对大型球罐的接管补强结构进行了设计计算,并对插入式厚壁管补强结构和整体凸缘补强结构进行了应力分析比较。     

内压椭圆形或碟形封头上开孔补强的讨论

内压作用下,椭圆形或碟形封头上开孔补强范围的位置不同,开孔补强计算时所用的封头的计算厚度也不同。根据不同计算厚度得到的开孔所需的补强面积和封头所能提供的补强面积不同,因而整个开孔补强计算的结果也会不同。     

基于ANSYS Workbench压力容器开孔处应力强度比较

压力容器筒体上开有各种工艺管孔,对于有外载荷的接管经常需要校核开孔处局部应力。本文就接管开孔至邻近封头的不同距离,通过ANSYS WORKBENCH分析,对开孔处应力强度的影响进行比较。     

反应釜顶盖强度评定和补强设计

在常规设计的基础上,用ANSYS对人孔开在封头与筒体连接处的结构作了应力分析与评定.结果表明,在顶盖环向应力为0附近区域,接管与顶盖的相贯线上出现了应力高度集中,从而导致强度不足.分别对局部内、外补强结构作了应力分析和对比,结果显示,实施外部补强后的变形和应力要比内部补强的小.考虑到顶盖外部实际空间太小,补强不宜实施,最终选择了内部局部补强结构.     

筒体锥形接管有限元应力分析

由于锥形变径接管开孔补强无法按照标准计算,本文采用有限元法对一壳体锥形变径接管进行了详细应力分析,并建立同规格的圆柱接管有限元模型,对二者的应力强度和变形分布进行了比较。     

压力容器封头最小厚度确定及影响因素

常规方法用于确定压力容器封头最小厚度的方法欠妥。本文从刚度、内压失稳、开孔补强、接管处局部应力、水压试验应力校核、封头起加强作用时及处于材料厚度临界值时等因素对确定封头最小厚度的影响。     

封头大开孔接管应力分析

对一碟形封头大开孔接管进行了三维和轴对称有限元应力分析,研究了接管区应力状况的影响因素。计算表明,可将偏置大开孔接管的空间问题适当转化为轴对称问题进行应力分析,使复杂问题简单化。